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    高能級強(qiáng)夯施工時門架橫梁的疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算

    2014-10-22 12:49:56王紅霞
    機(jī)械工程與自動化 2014年1期
    關(guān)鍵詞:翼緣板翼板門架

    王紅霞

    (山西機(jī)械化建設(shè)集團(tuán)公司,山西 太原 030009)

    0 引言

    隨著我國城市化進(jìn)程的加快,建筑施工越來越多,由于強(qiáng)夯法工藝簡單、施工簡便、節(jié)省材料、高效環(huán)保,已成為地基處理的主要方法之一。山西機(jī)械化建設(shè)集團(tuán)公司是最早引進(jìn)和開發(fā)強(qiáng)夯施工技術(shù)的企業(yè)之一,在全國強(qiáng)夯地基處理領(lǐng)域居領(lǐng)先水平,并積累了豐富的經(jīng)驗(yàn)。我們通過加裝門架以增加履帶起重機(jī)的額定起重量來實(shí)現(xiàn)高能級強(qiáng)夯。而門架中橫梁承受重復(fù)出現(xiàn)的變化載荷,當(dāng)達(dá)到一定次數(shù)時會出現(xiàn)疲勞破壞,現(xiàn)采用理論和實(shí)踐相結(jié)合的方法,對橫梁的疲勞強(qiáng)度進(jìn)行探究,以供借鑒。

    1 門架橫梁設(shè)計

    強(qiáng)夯機(jī)門架橫梁由翼緣板和腹板焊接而成,是承受脈動載荷的結(jié)構(gòu)件,要求它具有良好的塑性和焊接性,還要有很高的強(qiáng)度,因此我們選擇材料Q345來制作門架橫梁。

    門架橫梁屬于簡支梁,橫梁的中部彎矩最大,沿著橫梁向支撐方向則逐漸減小。為節(jié)省材料、減輕自重,我們把橫梁設(shè)計成隨彎矩而變化的變截面梁。腹板和翼板厚20 mm,橫梁的內(nèi)部布有厚度為16 mm的橫隔板與副腹板,橫隔板以中部為基準(zhǔn)橫向兩邊各布2處(中間基準(zhǔn)處布一塊);副腹板布在橫隔板之間共4處,詳見圖1。橫梁與門架立柱的連接銷軸孔中心在距下翼緣板200 mm處。橫梁自重Q橫梁=1.904 t,跨度L=5 000 mm。

    2 橫梁應(yīng)力測試

    2012年6月29日~7月1日,山西機(jī)械化建設(shè)集團(tuán)與山西省機(jī)械產(chǎn)品質(zhì)量監(jiān)督監(jiān)測總站在陜西省富縣延長石化項(xiàng)目進(jìn)行了12 000 k N·m施工測試,該測試選在夯土含水量較大的地點(diǎn)進(jìn)行,并且在同一地點(diǎn)進(jìn)行反復(fù)夯,最后達(dá)到很大的吸附,使夯錘深陷不能拔出(第5錘時)。共進(jìn)行了13個點(diǎn)的測試。1,2,3,4測點(diǎn)在門架立柱A底部第二節(jié)下端各柱肢上;5,6測點(diǎn)在前4個測點(diǎn)同截面橫綴中部;7,8,9,10測點(diǎn)在門架立柱B的同部位;11點(diǎn)在距橫梁中部600 mm處,12,13點(diǎn)在距橫梁中部275 mm處并分布在兩側(cè),這3個點(diǎn)都布在上翼緣板上,11,12測試點(diǎn)在靠近立柱A的橫梁中心同側(cè)。各工況測點(diǎn)的應(yīng)力、應(yīng)變見表1。

    圖1 橫梁結(jié)構(gòu)示意圖

    表1 12 000 k N·m強(qiáng)夯機(jī)門架結(jié)構(gòu)各工況測點(diǎn)的應(yīng)力及應(yīng)變

    3 橫梁受力分析與最大應(yīng)力點(diǎn)選擇

    3.1 橫梁受力分析

    橫梁受兩個立柱的支撐力RA和RB,以及履帶起重機(jī)起吊夯錘時對橫梁的壓力P(含十字頭自重)和橫梁的自重Q橫梁(均布載荷)。兩門架立柱不是垂直地基,且與橫梁的連接銷軸不在其中心處,而橫梁是受偏心壓縮力作用的壓彎構(gòu)件,由于偏心壓縮力不大,因此不考慮它產(chǎn)生的附加彎矩,還按橫梁初始產(chǎn)生的彎矩計算。

    3.2 橫梁測試點(diǎn)選擇分析

    橫梁受到集中力作用,則要產(chǎn)生向下的彎曲,即上翼緣板受壓,下翼緣板受拉,并且中性軸靠下(離下翼緣板200 mm),上翼緣板σ-max>下翼緣板σ+max,且橫梁的最大應(yīng)力在上翼緣板的上表面,因此測試點(diǎn)選在橫梁的上翼緣板的上表面。

    3.3 橫梁最大應(yīng)力點(diǎn)選擇

    由于受脈沖載荷的作用,橫梁的疲勞破壞經(jīng)常發(fā)生在最大正應(yīng)力、最大剪切應(yīng)力或正應(yīng)力和剪切應(yīng)力都比較大的位置附近。橫梁的最大正應(yīng)力在其中心附近,而正應(yīng)力和剪切應(yīng)力都比較大的位置在距橫梁中心225 mm處,因此橫梁中部及距橫梁中心225 mm處的上翼板外表面中心點(diǎn)為疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算點(diǎn)。

    4 橫梁疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算

    在進(jìn)行12 000 k N·m測試時,當(dāng)進(jìn)行到第5次夯實(shí)時,夯錘吸附嚴(yán)重不能拔出,此時需要起升力達(dá)到夯錘與鉤子自重的2.2倍,通過驗(yàn)證橫梁應(yīng)力低于許用強(qiáng)度,但橫梁是承受變載荷的結(jié)構(gòu)件,較容易發(fā)生疲勞破壞,因此在滿足靜強(qiáng)度要求的情況下,還應(yīng)進(jìn)行疲勞強(qiáng)度計算。

    4.1 橫梁疲勞強(qiáng)度驗(yàn)證的選擇

    高能級強(qiáng)夯機(jī)工作前,我們都要進(jìn)行試夯,以便采取相應(yīng)的技術(shù)措施,保障強(qiáng)夯機(jī)既能正常工作又能很好地完成施工任務(wù)。由表1可以看出,在前3次夯實(shí)中門架立柱和橫梁的應(yīng)力變化不大,可見剛開始夯實(shí)時土壤對夯錘的吸附影響很??;在第5錘時因夯錘底部吸附力大而不易拔出。按照強(qiáng)夯機(jī)的操作規(guī)程要求,當(dāng)夯錘底部吸附力增大時,不得強(qiáng)行提錘而是挖掘夯錘周邊的土以減小吸附,所以第5錘數(shù)據(jù)為強(qiáng)夯機(jī)工作的靜強(qiáng)度依據(jù),因此按正常工作時的承載來考慮橫梁疲勞強(qiáng)度,即選取試驗(yàn)第3次夯實(shí)時的數(shù)據(jù)進(jìn)行橫梁疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算。

    4.2 橫梁疲勞許用應(yīng)力確定

    4.2.1 橫梁工作級別選擇

    橫梁作為強(qiáng)夯機(jī)工作的重要結(jié)構(gòu)件,參照起重機(jī)的使用等級和其載荷狀態(tài)級別及載荷譜系數(shù),按照結(jié)構(gòu)件的使用等級和其應(yīng)力狀態(tài)級別及應(yīng)力譜系數(shù),確定橫梁的工作級別為E6。

    4.2.2 橫梁應(yīng)力集中等級選擇

    橫梁為箱形結(jié)構(gòu)件,由上、下翼板與兩個腹板焊接而成,而內(nèi)部還有橫隔板和副腹板與其焊接,且橫隔板和副腹板與上翼板不焊接。根據(jù)《起重機(jī)設(shè)計規(guī)范》中構(gòu)件連接的應(yīng)力集中情況等級和構(gòu)件接頭形式,查得橫梁應(yīng)力集中等級為K2。

    4.2.3 橫梁疲勞許用應(yīng)力計算

    橫梁材料采用Q345,由《起重機(jī)設(shè)計規(guī)范》表33查得疲勞許用應(yīng)力基本值[σ-1]=95.6 MPa,因橫梁卸載后σmin=0,所以其應(yīng)力循環(huán)特性值r=0,由-1≤r≤0,橫梁上翼緣板受壓,查表31得壓縮疲勞許用應(yīng)力[σrc]=2[σ-1]/(1-r)=2[σ-1]=191.2 MPa,剪切疲勞強(qiáng)度許用應(yīng)力[τr]=[σrc]/=191.2/=110.39 MPa。

    4.3 橫梁支撐力和剪切力計算

    4.3.1 橫梁支撐力計算

    根據(jù)表1知,第3次夯實(shí)時兩立柱底部第二節(jié)測試點(diǎn)截面的應(yīng)力分別為:

    由此可知兩門架立柱承載力不同,造成橫梁偏斜而不是水平的;根據(jù)表1可知12,13測試點(diǎn)在各工況時數(shù)值差別不大,為了便于計算可看作橫梁基本水平。由于測試點(diǎn)在立柱底部第二節(jié)下端,則門架立柱測點(diǎn)截面受力分別為4σ門AA和4σ門BA(柱肢的面積A=1 926.1 c m2),它們轉(zhuǎn)算成橫梁支撐力RA和RB時,應(yīng)減去上面立柱的自重Q=3.617×104N及門架立柱受壓彎曲產(chǎn)生的力(產(chǎn)生的彎矩很小可忽略),那么RA=4σ門AA-Q=29.242×104N;RB=4σ門BA-Q=32.151×104N。

    4.3.2 橫梁剪切力計算

    由于橫梁兩邊的支撐力不同,中間部分可看成均布載荷,若不考慮橫梁自重的影響,則靠近門架B的橫梁(在均布載荷之外)剪切力FB=RB,靠近門架A的橫梁(在均布載荷之外)剪切力FA=RA。

    4.4 橫梁均布載荷處截面性質(zhì)計算

    橫梁腹板寬b=360 mm,高h(yuǎn)=550 mm,厚δ=20 mm;副腹板厚δ′=16 mm。由于橫梁與立柱的連接銷軸孔在離下翼板200 mm,則橫梁中部截面慣性矩為:

    靜矩為:

    4.5 橫梁疲勞強(qiáng)度的計算

    4.5.1 橫梁中部疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算

    根據(jù)橫梁兩邊的支撐力不同可知,橫梁的最大彎矩位置在門架B那邊靠近中心處,此時剪切力為零,為了便于計算彎矩就按中心計算:

    其中:Wx為橫梁關(guān)于x軸的凈抗彎截面系數(shù);y為橫梁上計算點(diǎn)距x軸的距離,y=350 mm。因剪切力τmax=0 MPa,根據(jù)疲勞強(qiáng)度公式:|σmax|<[σrc],σmax=155.02 MPa<[σrc]=191.2 MPa,滿足強(qiáng)度要求。

    4.5.2 橫梁距中心處225 mm變截面處的疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算

    此處所受的彎矩為:

    最大應(yīng)力為:

    5 結(jié)論

    橫梁屬于重要的結(jié)構(gòu)件,在工作前應(yīng)檢查上下翼板與腹板之間的焊縫及出現(xiàn)疲勞裂紋幾率高的上翼板中部及均布載荷開始處??砂凑諜M梁的疲勞應(yīng)力許用值來控制橫梁的疲勞應(yīng)力,尤其是長期在高能級強(qiáng)夯工作中使用的橫梁,雖然沒有出現(xiàn)裂紋等,但為了安全,可將其用在低能級強(qiáng)夯施工中。

    [1]中華人民共和國國家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局,中國國家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會.GB/T3811-2008起重機(jī)械設(shè)計規(guī)范[S].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,2009:3-9,53-56.

    [2]徐格寧.機(jī)械裝備金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2009.

    [3]劉鴻文.材料力學(xué)[M].北京:高等教育出版社,1990.

    [4]胡宗武,汪西應(yīng),汪春生.起重機(jī)設(shè)計與實(shí)例[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2009.

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