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    潛油電泵用單流閥的沖蝕研究

    2014-06-05 15:28:57韓錫鵬張立軍王錦程謝文獻(xiàn)
    石油礦場(chǎng)機(jī)械 2014年8期
    關(guān)鍵詞:電泵砂粒沖蝕

    韓錫鵬,張立軍,王錦程,謝文獻(xiàn)

    (1.中國(guó)石油大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院,山東青島266580;2.中石化勝利油田分公司勝利采油廠,山東東營(yíng)257051)①

    潛油電泵用單流閥的沖蝕研究

    韓錫鵬1,張立軍1,王錦程2,謝文獻(xiàn)2

    (1.中國(guó)石油大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院,山東青島266580;2.中石化勝利油田分公司勝利采油廠,山東東營(yíng)257051)①

    針對(duì)潛油電泵機(jī)組中單流閥常出現(xiàn)的沖蝕問(wèn)題,采用Solid w orks三維建模軟件,建立單流閥仿真模型,并用W orkbench Fluent對(duì)其進(jìn)行流場(chǎng)分析。研究結(jié)果表明,在現(xiàn)有參數(shù)下,單流閥變徑處含沙井液的紊流速度高達(dá)2.924 m/s,加之腐蝕作用,致使單流閥刺漏。在此基礎(chǔ)上,提出了單流閥的改進(jìn)結(jié)構(gòu),防沖蝕效果得到明顯改善。

    單流閥;沖蝕;數(shù)值模擬;結(jié)構(gòu)

    在潛油電泵機(jī)組[1]配套組件中單流閥通常安裝在泵的出口處,用于防止停泵時(shí)油管內(nèi)的液體回流,引起機(jī)組反轉(zhuǎn),同時(shí)減輕電泵的啟動(dòng)負(fù)荷,以防啟動(dòng)時(shí)損壞機(jī)組。根據(jù)勝利油田某采油廠提供的數(shù)據(jù),2010年以來(lái),單流閥、油管螺紋刺漏共23口井,其中:?jiǎn)瘟鏖y刺壞9口井,單流閥連續(xù)二次刺壞的油井6口,單流閥刺壞并有腐蝕現(xiàn)象的油井5口,單流閥刺壞并有出砂現(xiàn)象的油井2口。統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)如表1。

    表1 電泵井單流閥和油管螺紋刺漏井次統(tǒng)計(jì)

    從拆檢結(jié)果看,單流閥刺損主要表現(xiàn)在流速較高的球座上部0~40 m m處、擋板上部0~55 m m處及單流閥下部倒角處明顯刺壞,球座、球、擋板完好,如圖1所示。本文采用數(shù)值模擬方法分析單流閥刺漏的原因,并提出改進(jìn)建議。

    圖1 單流閥刺漏形態(tài)

    1 沖蝕原因及危害

    井下高壓流體及砂粒經(jīng)油管進(jìn)入單流閥,對(duì)單流閥產(chǎn)生劇烈沖擊[2]。由于單流閥截面面積的變化,根據(jù)流體力學(xué)連續(xù)性方程[3-4]可知,在球座上部、單向閥螺紋處隨著截面面積的變小,而入口的流量不變的情況下,流體的速度將變大;在單向閥螺紋處出現(xiàn)紊流。層流時(shí),在沿管道截面有一種穩(wěn)態(tài)的速度分布,由于流體黏性的存在,流速在管中心處最大,其近壁處最小。紊流時(shí),破壞了這種穩(wěn)態(tài)速度分布,這不僅加速了腐蝕劑的供應(yīng)和腐蝕產(chǎn)物的遷移,而且在流體與金屬之間產(chǎn)生切應(yīng)力,使得單向閥螺紋處的保護(hù)膜被剝落,露出活性金屬表面,使得該處內(nèi)外構(gòu)成原電池,進(jìn)一步加速腐蝕。砂粒的沖擊也會(huì)使裸露的新鮮金屬表面發(fā)生塑性變形或者產(chǎn)生微裂紋,使之處于高能區(qū),在原電池中成為陽(yáng)極區(qū);H2S、C O2等腐蝕性物質(zhì)使金屬不斷以離子的形式融入流體,進(jìn)一步加劇了腐蝕。隨著流體流動(dòng)速度增加,腐蝕速率也隨之增加。在力學(xué)、化學(xué)、電化學(xué)的聯(lián)合作用下,加速了沖蝕過(guò)程,最終導(dǎo)致單流閥刺漏。

    單流閥刺漏后,原油開采效率降低。停泵時(shí),油管內(nèi)的液體回流,會(huì)引起機(jī)組反轉(zhuǎn),同時(shí)增加了電泵的啟動(dòng)負(fù)荷,啟動(dòng)時(shí)易損壞機(jī)組。停機(jī)后管柱內(nèi)的砂和雜質(zhì)就會(huì)沉入到泵的葉輪中,在下次開機(jī)時(shí)發(fā)生失效。離心泵含砂量過(guò)大會(huì)導(dǎo)致砂卡,使機(jī)組過(guò)載停機(jī)、斷軸、機(jī)組落井。最終導(dǎo)致整個(gè)油井癱瘓,對(duì)生產(chǎn)造成巨大損失。

    2 數(shù)值模擬分析

    2.1 仿真模型建立

    勝利油田某采油廠所用單流閥主要由球、球座擋板及殼體組成,對(duì)單流閥結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化后,在Solid-W orks中直接建模,分析模型如圖2所示。

    圖2 單流閥結(jié)構(gòu)及實(shí)體模型

    2.2 網(wǎng)格劃分

    將上述模型導(dǎo)入W orkbench Fluent后,在單流閥內(nèi)部填充流體,對(duì)流體域進(jìn)行網(wǎng)格劃分[5],單流閥流場(chǎng)網(wǎng)格劃分如圖3所示,共劃分171 818個(gè)網(wǎng)格,網(wǎng)格最大扭曲率≤0.8,絕大部分網(wǎng)格的最大扭曲率在0.2~0.5,能較好地滿足C F D計(jì)算要求。

    圖3 單流閥流場(chǎng)網(wǎng)格劃分

    2.3 控制方程和邊界條件

    考慮到單流閥內(nèi)液體流動(dòng)的特點(diǎn),選用多相流模型中的歐拉模型,控制方程用雷諾數(shù)時(shí)均N-S方程,采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型[6-7]。流體介質(zhì)為原油,油田原油密度為908.2 kg/m3,動(dòng)力黏度為1.057×10-3Pa·s。計(jì)算中單流閥內(nèi)部無(wú)熱傳導(dǎo)現(xiàn)象。邊界區(qū)域采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)來(lái)計(jì)算近壁面網(wǎng)格上的各物理量。非金屬顆粒取為砂粒,并假設(shè):砂粒成分為SiO2,密度為2 000 kg/m3,粒子形狀為球形,取其半徑為100μm;砂粒具有很好的跟隨流動(dòng)特性;電泵始終處于同一工作狀態(tài);砂粒沖蝕在涂層不同位置所形成的損傷相互獨(dú)立。單流閥進(jìn)口邊界采用velocity-inlet條件,出口采用pressure-outlet條件。采用sim ple算法迭代求解。

    2.4 求解結(jié)果及分析

    首先對(duì)常見(jiàn)液量為250 m3/d,含沙量為0.3‰時(shí)的狀況進(jìn)行數(shù)值模擬分析,結(jié)果如圖4所示。

    圖4 單流閥流場(chǎng)速度矢量

    由圖4可以看出,單流閥下部倒角處存在渦流現(xiàn)象,該處易刺壞。而在螺紋位置處形成渦流,砂粒沖擊速度約為2.924 m/s,高于沖蝕臨界速度[8](2.133 6 m/s),井液在高流速下,在砂粒與金屬之間產(chǎn)生剪切應(yīng)力,將金屬表面防腐蝕層破壞,最終導(dǎo)致單流閥刺漏。

    為了進(jìn)一步分析含沙量和液量對(duì)單流閥速度的影響,又對(duì)液量250、270、300 m3/d,含砂量為0‰、0.1‰、0.2‰、0.3‰時(shí)的狀況進(jìn)行數(shù)值模擬分析,計(jì)算結(jié)果如表2所示。

    表2 單流閥在不同流量和不同含砂量時(shí)的最大速度比較

    由表2可知,在相同含砂量的情況下,隨著液量的增大,流體流速增大;在相同液量下,隨含砂量的增大,流體流速逐漸增大,說(shuō)明液量越大、含砂量越大,沖蝕程度越大。

    3 結(jié)構(gòu)改進(jìn)

    3.1 方案

    通過(guò)前面分析可知,要減少單流閥的刺漏,可以從2個(gè)方面對(duì)單流閥進(jìn)行改進(jìn)。①提高單流閥本身材質(zhì)的強(qiáng)度、硬度,將單流閥材質(zhì)由45#鋼改為35Cr M o或40Cr材質(zhì)合金鋼[9],增加耐磨性,降低沖蝕程度;②將單流閥加長(zhǎng),避免流體對(duì)螺紋的直接沖蝕,提高使用壽命,如圖5所示,這種改進(jìn)方法所需成本較低。

    圖5 改進(jìn)前、后的單流閥結(jié)構(gòu)示意

    3.2 改進(jìn)后單流閥沖蝕的數(shù)值模擬

    對(duì)加長(zhǎng)后的單流閥進(jìn)行建模,按照同樣的方法在W orkbench Fluent中進(jìn)行流體流場(chǎng)分析。單流閥改進(jìn)后的模型如圖6所示,流場(chǎng)速度分布如圖7所示。

    由圖7可知,單流閥改進(jìn)之后在螺紋位置處砂粒沖擊速度明顯降低,約為1.022 m/s,低于沖蝕臨界速度,一定程度上減小了沖蝕的程度。同時(shí)由于加長(zhǎng)了單流閥的長(zhǎng)度,改變了沖蝕位置(由原來(lái)的對(duì)螺紋的沖蝕變成了對(duì)殼體的沖刷)。因此,避免了螺紋處的渦流現(xiàn)象,提高了單流閥的使用壽命。

    改進(jìn)后的單流閥在勝利油田某井進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用?,F(xiàn)場(chǎng)使用1 000 d之后,未出現(xiàn)單流閥刺壞的油井,通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)拆檢未發(fā)現(xiàn)螺紋處出現(xiàn)刺壞,單流閥內(nèi)部無(wú)明顯的沖蝕現(xiàn)象。說(shuō)明改進(jìn)后的新型單流閥具有很好的防沖蝕效果,滿足現(xiàn)場(chǎng)使用要求。

    圖6 改進(jìn)后單流閥模型

    圖7 改進(jìn)后單流閥流場(chǎng)速度矢量

    4 結(jié)論

    1) 簡(jiǎn)述了單流閥的沖蝕與腐蝕現(xiàn)狀及單流閥的刺漏形態(tài),并指出高流速和高含砂量的液體沖刷是導(dǎo)致單流閥沖蝕刺壞的重要原因。

    2) 通過(guò)對(duì)單流閥內(nèi)部流體域進(jìn)行Fluent分析可知,在單流閥螺紋位置處,含砂油氣混合井液的速度可高達(dá)2.924 m/s,高于沖蝕臨界速度(2.133 6 m/s),同時(shí)渦流的影響加速了該處的刺漏。

    3) 對(duì)單流閥的結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)后,單流閥螺紋位置處流速明顯降低(約為1.022 m/s),已低于沖蝕臨界速度,避免了螺紋處的渦流現(xiàn)象,現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用效果顯著。

    [1] 魏秦文,張茂,郭詠梅.潛油電機(jī)驅(qū)動(dòng)采油技術(shù)的發(fā)展[J].石油礦場(chǎng)機(jī)械,2007,36(7):1-7.

    [2] 劉永紅,張建喬,馬建民,等.石油防砂割縫篩管的沖蝕磨損性能研究[J].摩擦學(xué)學(xué)報(bào),2009,29(3):283-287.

    [3] 吳望一.流體力學(xué)[M].北京:北京大學(xué)出版社,1982.

    [4] 鄭玉貴,姚治銘,柯偉.流體力學(xué)因素對(duì)沖刷腐蝕的影響機(jī)制[J].腐蝕科學(xué)與防護(hù)技術(shù),2000,12(1):36-40.

    [5] 劉娟,許洪元,齊龍浩.水力機(jī)械中沖蝕磨損規(guī)律及抗磨措施研究進(jìn)展[J].水力發(fā)電學(xué)報(bào),2005,24(1):113-117.

    [6] 浦廣益.A N S Y S W orkbench12基礎(chǔ)教程與實(shí)例詳解[M].北京:中國(guó)水利水電出版社,2010.

    [7] 宋學(xué)官,蔡林,張華.A N S Y S流固耦合分析與工程實(shí)例[M].北京:中國(guó)水利水電出版社,2012.

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    [9] 何獎(jiǎng)愛(ài),王玉瑋.材料磨損與耐磨材料[M].沈陽(yáng):東北大學(xué)出版社,2001.

    Erosion Research on Single Flow Valve of Electrical Sub mersible Pum p Unit

    H A N Xi-peng1,Z A H N G Li-jun1,W A N G Jin-cheng2,XIE W en-xian2
    (1.College of Electromechanical Engineering,China University of Petroleu m,Qingdao266580,China;2.Shengli Oil Production Plant,Shengli Oilfield Com pany,SI N O P E C,Dongying257051,China)

    Aiming at the erosion problems of single flow valve in electrical sub mersible pu m p units,the single valve sim ulation m odel was established by means of Solid W orks 3D m odeling software,and the flow field of single valve is analyzed by means of W orkbench Fluent software.T he research results show that the speed of turbulent flow with sand reaches 2.924 m/s at the place of changed diameter,co m bined with the corrosion effect,and the single flow valve leakage.T herefore,im proved structure single valve is proposed,and anti-erosion effect is im proved greatly.

    single flow valve;erosion;nu merical sim ulation;structure

    T E933.307

    B

    10.3969/j.issn.1001-3482.2014.08.019

    1001-3482(2014)08-0085-03

    2014-02-09

    韓錫鵬(1989-),男,山東青島人,碩士研究生,主要從事潛油電機(jī)技術(shù)研究,E-mail:jackiehan89@163.co m。

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