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    潛油電泵特性曲線修正及宏觀控制圖應(yīng)用

    2014-06-05 15:28:57張建國
    石油礦場機(jī)械 2014年8期
    關(guān)鍵詞:電潛泵排量油井

    張建國

    (中國石化集團(tuán)國際石油勘探開發(fā)有限公司,北京100029)①

    潛油電泵特性曲線修正及宏觀控制圖應(yīng)用

    張建國

    (中國石化集團(tuán)國際石油勘探開發(fā)有限公司,北京100029)①

    為了通過宏觀控制圖準(zhǔn)確描述潛油電泵井泵排量的合理度,消除實(shí)際抽汲時(shí)流體中含自由氣或含水的影響,提出根據(jù)油層產(chǎn)出流體的性質(zhì)對泵的特性曲線進(jìn)行黏度修正和含氣修正,并根據(jù)修正后的電潛泵特性曲線確定出符合實(shí)際流體條件的泵排量上下限,進(jìn)而確定出泵排量合理度的方法。通過對比分析證明,考慮特性曲線修正后的電潛泵宏觀評(píng)價(jià)結(jié)果更加符合油井的實(shí)際工況,對指導(dǎo)油井日常管理具有重要意義。

    潛油電泵;宏觀控制圖;特性曲線;修正

    宏觀控制圖是電潛泵井工況分析的一種重要工具,通過對油井工況進(jìn)行系統(tǒng)分析,可以及時(shí)準(zhǔn)確掌握油井的生產(chǎn)狀態(tài)(油井生產(chǎn)是否出現(xiàn)故障、油井潛力是否得到充分發(fā)揮、油井工作制度是否合理可行),并根據(jù)發(fā)現(xiàn)的不同問題采取不同的治理措施,最終達(dá)到提高電泵井工作效率、挖掘油井生產(chǎn)潛力的目的。以泵入口壓力和泵排量合理度為坐標(biāo)軸的宏觀控制圖既能表征油層的供液能力,又能直觀反映電潛泵的實(shí)際工作狀況。但是,鑒于目前在電潛泵井宏觀控制圖應(yīng)用過程中,采用的電潛泵特性數(shù)據(jù)都是廠商提供的水力特性測試數(shù)據(jù),這與電潛泵在油井生產(chǎn)中的實(shí)際工作狀態(tài)有較大差別。本文在運(yùn)用電潛泵井宏觀控制圖評(píng)價(jià)油井工況時(shí),對電潛泵特性曲線進(jìn)行了一定的修正[1-3]。

    1 電潛泵井宏觀控制圖制作原理

    1.1 泵入口壓力計(jì)算[4-5]

    泵入口壓力是衡量低氣液比的電潛泵井供液能力的一個(gè)重要指標(biāo),計(jì)算泵入口壓力的公式:密度,無因次;為氣柱段平均溫度,K;Z為氣柱段平均溫度、平均壓力下的壓縮因子;ρog為某一深度h處的油柱密度,kg/m3;Hi為油管進(jìn)油口處的深度,m;g為常數(shù),9.8 N/kg;dh為迭代步長,m;Δhi為第i小段油柱的高度,m;ρogi為第i小段油柱的平均密度,kg/m3;Δpoi為第小段油柱的壓差,Pa。

    1.2 排量合理度計(jì)算

    式中:K為排量合理度;QL為日產(chǎn)液量,m3/d;Qthmax為泵理論排量上限,m3/d;Qthmin為泵理論排量下限,m3/d。泵理論排量上下限是表征泵最佳排量范圍的參數(shù),排量在該范圍內(nèi)時(shí),泵效較高,工作狀況較好。

    1.3 電潛泵井宏觀控制圖

    通過對電潛泵入口壓力上下限和泵排量合理度上下限的確定,可將電潛泵井宏觀控制圖分為9個(gè)不同的區(qū)域,如圖1所示。A區(qū),產(chǎn)量潛力,泵型偏大;B區(qū),產(chǎn)量潛力,泵型合理;C區(qū),產(chǎn)量潛力,泵型偏?。籇區(qū),產(chǎn)量合理,泵型偏大;E區(qū),合理;F區(qū),產(chǎn)量合理,泵型偏??;G區(qū),供液不足,泵型偏大;H區(qū),供液不足,泵型合理;I區(qū),供液不足,泵型偏小。

    其中,4條界限的確定方法是:

    1) 泵入口壓力上限(a) 將油井自噴所需的泵入口壓力即平均泵掛深度對應(yīng)的靜液注高度產(chǎn)生的壓力值作為泵入口壓力上限,也可根據(jù)油田自身評(píng)價(jià)油井是否有潛力的標(biāo)準(zhǔn)來設(shè)置泵入口壓力上限。

    式中:pin為泵入口壓力,Pa;pc為井口套壓,Pa;Δpo為油柱壓差,Pa;pg為動(dòng)液面(氣柱與油柱界面)處的壓力,Pa;Hf為動(dòng)液面深度,m;γg為天然氣相對

    圖1 電潛泵宏觀控制圖

    2) 泵入口壓力下限(b) 根據(jù)實(shí)際使用電潛泵的特性以及分離器分離氣體的能力,結(jié)合實(shí)際的泵入口氣液比與泵入口壓力之間的關(guān)系曲線,如圖2所示,即可確定出泵入口壓力下限。

    3) 排量合理度的上限(d)和下限(c) 一般情況下,排量合理度的上下限分別為日產(chǎn)液量等于泵理論排量上限、泵理論排量下限時(shí)的數(shù)值,通常其下限為0,上限為1。

    圖2 泵入口壓力與泵入口氣液比關(guān)系曲線

    2 電潛泵特性曲線修正原理

    由于電潛泵廠商提供的電潛泵特性曲線是針對純水的,而實(shí)際抽汲的都是含有一定自由氣或水的原油,因此,需根據(jù)油層產(chǎn)出流體的性質(zhì)對泵的特性曲線進(jìn)行黏度和含氣修正[6-8]。

    2.1 泵特性的黏度修正系數(shù)

    1) 排量黏度修正系數(shù)

    式中:kQμ為排量黏度修正系數(shù);Kq、Kg為計(jì)算中間參數(shù);μ為在泵內(nèi)溫度和壓力下的井液黏度,m Pa·s;μs為賽波林通用黏度,s;ρ為泵內(nèi)井液密度,g/cm3;ηb為被選泵的最高泵效,小數(shù)。

    2) 揚(yáng)程黏度修正系數(shù)

    式中:kHμ為揚(yáng)程黏度修正系數(shù);KH1、KH2為計(jì)算中間參數(shù)。

    3) 軸功率黏度修正系數(shù)

    式中:kNμ為軸功率黏度修正系數(shù);KN1、KN2為中間計(jì)算參數(shù)。

    2.2 泵特性的氣體修正系數(shù)(如圖3)

    圖3 氣體修正系數(shù)圖版

    氣體修正系數(shù)是根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果用插值方法進(jìn)行計(jì)算,圖版如圖3所示。其中,KQG為泵排量氣體修正系數(shù),KHEG為揚(yáng)程和效率修正系數(shù)。

    2.3 修正后的泵特性

    通過考慮黏度和氣體對泵特性的影響,泵的特性參數(shù)修正公式為:

    式中:I為第I級(jí)泵;H為第I級(jí)泵修正前揚(yáng)程,m;H(I)為第I級(jí)泵修正后揚(yáng)程,m;Q為第I級(jí)泵修正前排量,m3/d;Q(I)為第I級(jí)泵修正后排量,m3/d;η為第I級(jí)泵修正前泵效,小數(shù);η(I)為第I級(jí)泵修正后泵效,小數(shù);ρ(I)為第I級(jí)泵內(nèi)井液密度,g/cm3;N(I)為第I級(jí)泵功率,k W。

    3 特性曲線修正的應(yīng)用

    宏觀控制圖的制作是按區(qū)塊進(jìn)行的,但對于每口油井的評(píng)價(jià)都是根據(jù)油井自身的實(shí)際參數(shù)進(jìn)行的,因此參與評(píng)價(jià)的每口油井都需要對特性曲線進(jìn)行修正。在此以某區(qū)塊的實(shí)際數(shù)據(jù)對比不考慮與考慮特性曲線修正時(shí)對宏觀控制圖評(píng)價(jià)結(jié)果的影響。

    1) 不考慮特性曲線修正時(shí)的宏觀控制圖評(píng)價(jià)結(jié)果

    按照常規(guī)方法,不管是計(jì)算排量合理度還是排量效率,其所用的排量值均為電潛泵廠商提供的水力特性數(shù)據(jù),宏觀控制圖評(píng)價(jià)結(jié)果如圖4所示。

    圖4 未考慮特性曲線修正時(shí)的宏觀控制圖評(píng)價(jià)結(jié)果

    2) 考慮特性曲線修正時(shí)的宏觀控制圖評(píng)價(jià)結(jié)果

    考慮流體黏度與氣體含量對泵特性影響的情況下,進(jìn)行宏觀控制圖評(píng)價(jià),結(jié)果如圖5所示。

    3) 評(píng)價(jià)結(jié)果對比

    比較圖4~5可見,在考慮特性曲線修正時(shí)的宏觀控制圖評(píng)價(jià)結(jié)果發(fā)生了較大改變,19口井中有14口井評(píng)價(jià)結(jié)果發(fā)生了變化,如表1所示。通過分析認(rèn)為,評(píng)價(jià)結(jié)果發(fā)生變化的原因是:在考慮流體黏度和氣體的影響后,電潛泵的合理排量上下限發(fā)生了變化,總體而言,上下限均變小,因此使得排量合理度也發(fā)生了變化,最終導(dǎo)致了工況評(píng)價(jià)結(jié)果的變化。

    圖5 考慮特性曲線修正時(shí)的宏觀控制圖評(píng)價(jià)結(jié)果

    表1 評(píng)價(jià)結(jié)果統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)

    4 結(jié)論

    1) 電潛泵井宏觀控制圖的制作是以泵入口壓力和泵排量合理度為坐標(biāo)軸的,并根據(jù)對泵入口壓力和泵排量合理度上下限的界定,將電潛泵井宏觀控制圖分為9個(gè)不同的區(qū)域。該方法能較為合理地表征電潛泵井的工作狀況。

    2) 對電潛泵特性曲線的修正主要考慮了流體黏度和泵入口氣體2個(gè)影響因素,并將修改后的特性曲線應(yīng)用于電潛泵井宏觀評(píng)價(jià)中。

    3) 考慮特性曲線修正的電潛泵宏觀評(píng)價(jià)結(jié)果與直接使用廠商提供的水力特性數(shù)據(jù)進(jìn)行的宏觀評(píng)價(jià)結(jié)果相比,能夠更加準(zhǔn)確地反映泵的實(shí)際工作狀況,從而為生產(chǎn)管理正確決策提供重要依據(jù)。

    [1] 布朗K E.升舉法采油工藝[M].北京:石油工業(yè)出版社,1987.

    [2] 張琪.采油工程原理與設(shè)計(jì)[M].東營:石油大學(xué)出版社,2004.

    [3] 黃有泉,彭朋.螺桿泵井宏觀動(dòng)態(tài)控制圖的應(yīng)用[J].石油礦場機(jī)械,2011,40(11):73-76.

    [4] S Y/T5746—1995,潛油電泵井動(dòng)態(tài)控制圖編制和使用方法[S].

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    [8] 梅思杰,邵永實(shí),劉軍,等.潛油電泵技術(shù)[M].北京:石油工業(yè)出版社,2004.

    ESP Characteristic Curve Revision and Application of M ocro-control Diagram

    Z H A N G Jian-guo
    (Sinopec International Petroleu m E xploration and Production Corporation,Beijing100029,China)

    In order to determine pu m p displacement rationalization by M ocro-control diagra m with eliminating effect of free gas and produced water,viscosity and gas revisions are presented according to produced fluid fro m formation,then the upper and lower limit of ESP displacement fit for real fluid condition are derived fro m ESP characteristic curve,at the end,pu m p displacement rationalization is determined.Furtherm ore,in terms of co m paring ESP macro-evaluation result considering characteristic curve revision and that without,it has been proved that the former method conforms to the real situation m uch better than the latter,therefore,this method will be a good guide in ESP management at the oilfield.

    electric sub mersible pu m p;m ocro-control diagra m;characteristic curve;revision

    T E933.307

    B

    10.3969/j.issn.1001-3482.2014.08.017

    1001-3482(2014)08-0078-04

    2014-02-12

    中海石油科研項(xiàng)目“油田開發(fā)生產(chǎn)系統(tǒng)優(yōu)化決策技術(shù)研究”(2008Z X05024)

    張建國(1984-),男,山東臨沂人,工程師,碩士,2009年畢業(yè)于俄羅斯國立石油天然氣大學(xué)油氣田開發(fā)工程專業(yè),主要從事油氣田開發(fā)生產(chǎn)研究及管理工作,E-mail:jianguozhang.sipc@sinopec.co m。

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