海洋石油平臺(tái)火炬輻射及水幕隔熱特征分析

劉 欣，張 龍，夏振炎，焦 魁，杜 青,

(1.天津大學(xué)內(nèi)燃機(jī)研究所，天津 300072；2.天津大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，天津 300072；3.天津大學(xué)內(nèi)燃機(jī)燃燒學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300072)

海洋石油平臺(tái)火炬輻射及水幕隔熱特征分析

劉 欣1，張 龍1，夏振炎2，焦 魁3，杜 青1,3

(1.天津大學(xué)內(nèi)燃機(jī)研究所，天津 300072；2.天津大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，天津 300072；3.天津大學(xué)內(nèi)燃機(jī)燃燒學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300072)

基于海洋石油平臺(tái)系統(tǒng)特征，比較分析了火炬系統(tǒng)的兩種熱輻射模型，建立了適用于水幕系統(tǒng)的兩通量隔熱模型．通過(guò)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比，驗(yàn)證了模型的適用性．結(jié)果表明，Thornton輻射模型比API RP 521標(biāo)準(zhǔn)中的方法更為合理；霧場(chǎng)特性參數(shù)對(duì)水幕系統(tǒng)的隔熱效果有著很大的影響，水幕透射率隨著液滴出口壓力的增大而逐漸減小，但影響幅度逐漸減少．基于該模型所得到的實(shí)際海洋石油平臺(tái)的火炬輻射水幕隔熱系統(tǒng)的設(shè)計(jì)證明了該模型具有較好的合理性及較強(qiáng)的工程適用性．

火炬系統(tǒng)；熱輻射模型；透射率；隔熱模型；水幕系統(tǒng)

在海洋石油平臺(tái)進(jìn)行開(kāi)采作業(yè)時(shí)，往往伴隨有天然氣的排出．為保護(hù)周邊生態(tài)環(huán)境，這些氣體不能直接排到大氣中，通常需要進(jìn)行燃燒處理，這就是海洋石油平臺(tái)的火炬系統(tǒng)．由于火炬系統(tǒng)排出的氣體速度高、流量大，而且火炬噴射溫度很高，因而必須針對(duì)海洋石油平臺(tái)的火炬系統(tǒng)進(jìn)行輻射保護(hù)．目前最常用的技術(shù)方案是在火炬與平臺(tái)之間設(shè)置噴淋系統(tǒng)，即水幕系統(tǒng)，以實(shí)現(xiàn)對(duì)火炬系統(tǒng)的良好隔熱．顯然，對(duì)火炬燃燒火焰的形貌和輻射特征以及水幕系統(tǒng)的隔熱特性進(jìn)行深入分析，是實(shí)現(xiàn)高效、高可靠性、低成本的水幕系統(tǒng)設(shè)計(jì)及優(yōu)化的前提．

目前對(duì)火炬輻射特性的計(jì)算，通常采用美國(guó)石油學(xué)會(huì) API RP 521的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范[1]推薦的方法．然而該方法在分析火焰輻射特征及規(guī)律時(shí)，采用單點(diǎn)源模型．實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，單點(diǎn)源模型與實(shí)際海洋石油平臺(tái)的火炬系統(tǒng)熱輻射特征有比較大的出入[2]，基于單點(diǎn)源模型所設(shè)計(jì)的火炬水幕系統(tǒng)往往不能實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)及性能的優(yōu)化．

另外，就火炬輻射及水幕系統(tǒng)隔熱這一物理現(xiàn)象而言，水幕系統(tǒng)中液滴衰減熱輻射的過(guò)程十分復(fù)雜．Coppalle等[3]和Berour等[4]對(duì)粒徑在50,μm以下的液滴進(jìn)行了深入研究，考慮了導(dǎo)熱、對(duì)流換熱和熱輻射 3種傳熱方式，使模擬結(jié)果非常接近真實(shí)值．然而在海洋石油平臺(tái)等工程應(yīng)用時(shí)，水幕系統(tǒng)的粒徑大都高于 50,μm，使上述方法的適用性遇到了較大的挑戰(zhàn)．近年來(lái)，國(guó)內(nèi)對(duì)水幕系統(tǒng)的滅火和防輻射等方面也進(jìn)行了研究和探討．實(shí)驗(yàn)研究方面，蔡志剛等[5]利用DPIV技術(shù)測(cè)量了水幕流場(chǎng)特性，并通過(guò)小尺度熱態(tài)實(shí)驗(yàn)研究了水幕的隔熱性能．在理論研究方面，魏東等[6]初步得到了一些水幕特性參數(shù)對(duì)熱輻射透射率的影響．然而，上述研究對(duì)于某些重要參數(shù)，例如水的載荷強(qiáng)度等并未給出具有普適意義的計(jì)算模型，使該方法應(yīng)用于實(shí)際水幕系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)，需要進(jìn)行大量的實(shí)驗(yàn)修正，制約了該方案在工程上的廣泛應(yīng)用．

本文基于對(duì)海上石油平臺(tái)火炬輻射特征和水幕系統(tǒng)隔熱特征的分析，選用了更為符合實(shí)際的火炬輻射固體火焰模型，并建立了水幕衰減熱輻射的兩通量模型．實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，利用該模型可以給出較好的水幕系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案，可以應(yīng)用于海上石油平臺(tái)火炬輻射水幕系統(tǒng)的實(shí)際工程設(shè)計(jì)及優(yōu)化中．

1 火炬輻射模型

高壓射流從火炬系統(tǒng)中噴出，被點(diǎn)燃后形成噴射火．目前，計(jì)算熱輻射的經(jīng)典數(shù)學(xué)模型主要有單點(diǎn)源模型、多點(diǎn)源模型和固體火焰模型．本文采用平截頭圓錐體Thornton模型描述噴射火輻射強(qiáng)度和形貌．

1.1 輻射強(qiáng)度的計(jì)算

火炬進(jìn)行燃燒時(shí)，其燃燒火焰幾乎在噴射擴(kuò)散區(qū)的外層，周圍目標(biāo)會(huì)接受到強(qiáng)烈的熱輻射作用．對(duì)于海洋石油平臺(tái)的天然氣燃燒，其目標(biāo)所受輻射強(qiáng)度為

式中：K為熱輻射強(qiáng)度；α 為空氣透射率；F為熱輻射系數(shù)，對(duì)于天然氣，取值 0.2；Q為燃燒放熱量；D為至火焰中心點(diǎn)的距離；ξ 為燃燒效率；W為天然氣的流量；ΔQ為天然氣的低熱值；H為空氣相對(duì)濕度．

1.2 噴射火焰幾何尺寸的計(jì)算

采用 Thornton模型描述噴射火的幾何形狀．模型基于噴射火形狀為平截頭圓錐體的假定[7]，描述其射流火焰形狀的主要參數(shù)(噴射火傾斜角、噴射火長(zhǎng)度和噴射火錐體長(zhǎng)度等)，圖 1所示為有風(fēng)條件下的火焰形狀．

圖1 火焰形狀示意Fig.1 Schematic diagram of flame shape

圖 1中，L0為噴射火長(zhǎng)度(GF)，L1為噴射火錐體長(zhǎng)度(EF)，γ為火炬軸線與噴射火錐體長(zhǎng)度的夾角，L2為火焰抬升高度(EG)．各參數(shù)的計(jì)算方法如式(4)～(9)所示．

式中：uw為風(fēng)速；θ為火炬軸線與風(fēng)向的夾角；ω為風(fēng)速與射流速度之比；Ri(L0)為理查森數(shù)．

通過(guò)對(duì)火焰幾何尺寸的計(jì)算，可以得到輻射距離

其中

式中：Lw為等效火焰半徑；l0為受輻射點(diǎn)距火炬頂點(diǎn)的距離．

1.3 模型分析

圖2所示為在90°風(fēng)向的條件下，火炬泄放量為4×105,m3天然氣，在不同風(fēng)速下用 Thornton模型和API RP 521標(biāo)準(zhǔn)以及較高精確度的Flaresim所得到的 3條等效火焰半徑 Lw與風(fēng)速的關(guān)系曲線．可以看出，隨著風(fēng)速的增加，Lw逐漸減小并逐漸趨于平緩，整體特征呈現(xiàn)出指數(shù)變化規(guī)律．與API RP 521標(biāo)準(zhǔn)方法相比較，Thornton模型得到的 Lw值偏大，并且隨著風(fēng)速的增加差距逐漸減小．通過(guò)與計(jì)算較為復(fù)雜但具有較高精確度的Flaresim計(jì)算結(jié)果比較，依據(jù)Thornton模型所得到的曲線更接近于 Flaresim所給出的結(jié)果曲線，表明 Thornton模型可能比 API單點(diǎn)源模型更加合理．由圖 2還可以看到，根據(jù) API RP 521標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算得到的輻射半徑過(guò)小，這顯然是由于對(duì)火焰形狀所進(jìn)行的假設(shè)過(guò)高估計(jì)了火炬的輻射值造成的．此種模型應(yīng)用于海洋石油平臺(tái)時(shí)，無(wú)疑會(huì)增加系統(tǒng)成本．

圖2 等效火焰半徑Lw與風(fēng)速的關(guān)系Fig.2 Relationship between equivalent flame radius and wind speed

2 水幕系統(tǒng)的隔熱模型

2.1 兩通量模型

對(duì)于海洋平臺(tái)火炬系統(tǒng)，其熱輻射強(qiáng)度等同于同等溫度下的黑體輻射，而且其火炬燃燒溫度一般在2,500,K，根據(jù)Mie散射理論，可知大部分輻射能量集中分布在與入射方向平行的方位上．因此，在分析輻射的傳輸時(shí)，可忽略水幕與周圍空氣交界處發(fā)生輕微的對(duì)流換熱和水滴的氣態(tài)蒸發(fā)作用[8]，只考慮起決定性作用水霧散射效果，即兩通量模型．

Mie散射理論是粒子散射的常用數(shù)學(xué)模型，在處理波長(zhǎng)量級(jí)粒子散射的問(wèn)題上有很好的精度[9]．該理論需要求解球形介質(zhì)在麥克斯韋方程組下的解析解，求解本身很復(fù)雜，牽扯復(fù)雜的貝塞爾無(wú)窮級(jí)數(shù)的計(jì)算，應(yīng)用該理論計(jì)算水滴粒子的輻射吸收特性相當(dāng)復(fù)雜，容易出現(xiàn)解的不穩(wěn)定．所以在應(yīng)用兩通量隔熱模型計(jì)算單顆粒的吸收散射特性參數(shù)時(shí)，需要對(duì)此進(jìn)行簡(jiǎn)化．

一般來(lái)說(shuō)，液滴的衰減熱輻射率是波長(zhǎng)λ、復(fù)折射率和粒徑的函數(shù)．在給定方向上，透射率[9]為

式中：τ為透射率；I為輻射強(qiáng)度；l為霧場(chǎng)厚度；Di為液滴i的直徑；Qext為消光系數(shù)；ni為單位體積的液滴數(shù)；η為隔熱效率．

文獻(xiàn)[6]采用不同的波長(zhǎng)為特征點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算，證明了衰減輻射熱的特性和規(guī)律隨著波長(zhǎng)的變化不大．由于海上采油平臺(tái)的火炬燃燒溫度較高，根據(jù)黑體輻射特性，可以認(rèn)為99.8%的輻射能量集中在0～20,μm的波長(zhǎng)范圍里．Godoy等[10]研究發(fā)現(xiàn)，對(duì)于粒徑大于50,μm 的球形液滴，其消光系數(shù)大約為 2，并且其誤差不會(huì)超過(guò)5%．因此，在工程計(jì)算時(shí)，認(rèn)為有效的液滴防輻射長(zhǎng)度區(qū)域內(nèi)，液滴在有效計(jì)算空間內(nèi)均勻分布，并且用SMD作為其平均直徑顯然是合理的．

2.2 水幕載荷強(qiáng)度的計(jì)算

水從噴嘴噴出，其流動(dòng)的外部結(jié)構(gòu)是典型的圓形湍動(dòng)射流，其中，未受到外界空氣卷吸影響而保持原來(lái)出口流速的中心部分稱為核心區(qū)，之后的部分稱為發(fā)展區(qū)．從出口至核心區(qū)末端的部分為起始段，湍動(dòng)充分發(fā)展以后的部分為主體段，主體段與起始段之間為過(guò)渡段．過(guò)渡段一般較短，分析中可以忽略．噴霧系統(tǒng)的工作段在主體段，因此外部霧化特性分析主要針對(duì)主體段．

圓形射流雖然沒(méi)有固體壁面，但可以用邊界層微分方程求解．設(shè)射流的中心軸為 x軸，徑向距離為r．射流的速度用u來(lái)表示，其中ux和 ur分別表示軸向和徑向流速．根據(jù)在圓柱坐標(biāo)下的微分方程及連續(xù)性方程，可得到各斷面上的流速分布[11]為

式中：um為軸向距離為x時(shí)的軸心速度；u0為水的出口速度；d0為噴嘴直徑；x為距離噴嘴的軸向距離．

對(duì)全流場(chǎng)進(jìn)行積分求解，求出平均速度，并求得水幕載荷強(qiáng)度為

2.3 液滴粒徑的計(jì)算

對(duì)于水幕系統(tǒng)噴嘴粒徑的計(jì)算，一般采用Jasuja[12]歸納出來(lái)的離心式噴嘴霧化參數(shù) SMD的經(jīng)驗(yàn)公式，適用于加壓霧化離心式噴嘴，符合工程設(shè)計(jì)的要求．具體的液滴粒徑為

式中：σ為水的表面張力；υ為水的運(yùn)動(dòng)黏度；A為出口截面積；Cd為流量系數(shù)．

2.4 模型分析

對(duì)于水幕系統(tǒng)的隔熱效果表述，其關(guān)鍵參數(shù)就是透射率和隔熱效率．水幕系統(tǒng)的隔熱效果越好，透射率越小，隔熱效率越高．

圖 3給出了霧場(chǎng)隔熱效率的實(shí)驗(yàn)值與在相同實(shí)驗(yàn)條件下本文模型預(yù)測(cè)值的比較，其中實(shí)驗(yàn)值為文獻(xiàn)[5]中的實(shí)測(cè)值．從圖中可以看出，模擬值與測(cè)量值具有相似的變化趨勢(shì)．隨著霧場(chǎng)厚度增加，阻隔效率提高，水幕系統(tǒng)的隔熱效率隨霧場(chǎng)厚度的變化呈指數(shù)變化．圖3中的模擬值相對(duì)于實(shí)驗(yàn)值而言，隨霧場(chǎng)厚度變化更為劇烈，這可能是由于兩通量模型的計(jì)算中，文獻(xiàn)[10]所推薦的消光系數(shù)，對(duì)于小粒徑是比較合適的，對(duì)于較大的粒徑則有些偏大．在圖3中直觀地體現(xiàn)出霧場(chǎng)厚度較小時(shí)，模擬值比實(shí)驗(yàn)值偏小，霧場(chǎng)厚度較大時(shí)，模擬值基本吻合實(shí)驗(yàn)值，這種誤差導(dǎo)致了模擬值的變化更為劇烈．另外，水滴的蒸發(fā)和其表面輕微的對(duì)流換熱，在霧場(chǎng)厚度較小時(shí)也占據(jù)了一定的隔熱比重，導(dǎo)致這種趨勢(shì)更加明顯．但是在正常工作范圍內(nèi)模擬值和實(shí)驗(yàn)值最大誤差范圍在 20%以內(nèi)，證明了模型的可靠性，即可以滿足工程需求．

圖3 隔熱效率模擬值與實(shí)驗(yàn)值的比較Fig.3 Comparison between numerical predictions and the experimental data for thermal shielding efficiency

圖 4所示為在載荷強(qiáng)度為 100,g/m3時(shí)，在不同的霧場(chǎng)厚度條件下，透射率隨水滴粒徑的變化關(guān)系．從圖中可以看出，在荷載強(qiáng)度一定的情況下，隨著水滴粒徑的增大和霧場(chǎng)厚度的減小，其透射率也逐漸增大，即隔熱效果變差，且變化趨勢(shì)呈指數(shù)規(guī)律.因此，減小霧場(chǎng)的水滴粒徑和增加霧場(chǎng)厚度有助于隔熱降輻射．其中，當(dāng)粒徑小于200,μm時(shí)，可以對(duì)輻射熱完全遮擋，而在粒徑小于 500,μm 時(shí)，隔熱效果同樣十分明顯，超過(guò)500,μm以后，曲線趨于平緩．因此在實(shí)際應(yīng)用中，加壓使得霧滴粒徑到達(dá)這一范圍，隔熱效果比較令人滿意．

圖5為在粒徑 500,μm時(shí)，在不同霧場(chǎng)厚度的條件下，透射率隨霧場(chǎng)載荷強(qiáng)度的變化關(guān)系．從圖中可以看出，在霧滴粒徑一定的情況下，隨著霧場(chǎng)載荷強(qiáng)度和霧場(chǎng)厚度的增大，透射率也逐漸減小，隔熱效果增強(qiáng)．因此，減小水滴粒徑、增大霧場(chǎng)厚度和加大載荷強(qiáng)度，都有助于隔熱降輻射．在工程實(shí)際應(yīng)用時(shí)，則是需要增加供水壓力以及優(yōu)化噴嘴，提高水流量，減小粒徑，達(dá)到良好的隔熱效果．

圖5 透射率隨載荷強(qiáng)度的變化關(guān)系Fig.5 Relationship between transmissivity and load density

3 應(yīng)用實(shí)例

渤海某一石油平臺(tái)，在標(biāo)準(zhǔn)大氣環(huán)境下，火炬泄放量為 4×105m3天然氣，火炬系統(tǒng)的臂長(zhǎng)為 25,m，天然氣的出口直徑為 0.4,m．衰減輻射的防護(hù)噴嘴選用 PNR公司的 EPW4412型和 CAY3490型兩種噴嘴．

圖 6所示為泄放量 4×105m3天然氣的工況下，在沒(méi)有任何防護(hù)措施時(shí)，不同風(fēng)速條件下，熱輻射量隨著輻射距離的關(guān)系曲線，距離分別選取 5,m、10,m、15,m、20,m、25,m、30,m、35,m、40,m、45,m、50,m．由圖中可以看出，在各種風(fēng)速條件下，熱輻射量隨著輻射距離的增加而呈指數(shù)形式減?。徊⑶译S著風(fēng)速的增加，在同一輻射點(diǎn)的熱輻射量也增加，但隨著輻射距離的增大，這種差距在減小，這容易從式(1)和圖2中得到解釋．

圖6 熱輻射量與輻射距離的變化關(guān)系Fig.6 Relationship between thermal radiation and radiation distance

石油平臺(tái)的火炬臂長(zhǎng)為25,m，而25,m處在熱輻射量最小的無(wú)風(fēng)速條件下，也達(dá)到了 2,332.7,W/m2，大于熱輻射量的安全界限 786,W/m2，所以必須安裝水幕系統(tǒng)以達(dá)到衰減輻射的目的．

表1和表2分別為EPW4412型和CAY3490型兩種噴嘴在不同工況下的霧化特性．其中，EPW4412型噴嘴為壓力式霧化噴嘴，在工況范圍內(nèi)能夠提供120°的噴霧錐角；CAY3490型噴嘴為多孔式實(shí)心圓錐形噴嘴，在工況范圍內(nèi)能提供 130°的噴霧錐角，相對(duì)于 EPW4412噴嘴，該噴嘴能提供更好的霧化效果，但是流量卻較?。?/p>

表1 EPW4412型噴嘴霧化特性與噴嘴壓力的關(guān)系Tab.1 Relationship between atomization characteristics and nozzle pressure(Nozzle EPW4412)

表2 CAY3490型噴嘴霧化特性與噴嘴壓力的關(guān)系Tab.2 Relationship between atomization characteristics and nozzle pressure(Nozzle CAY3490)

圖7所示為EPW4412和CAY3490兩種噴嘴，在不同的工況下透射率隨噴嘴壓力的變化規(guī)律．圖 8和圖9所示為EPW4412和CAY3490兩種噴嘴，在不同的工況和風(fēng)速條件下，熱輻射量在輻射距離25,m處的變化規(guī)律．

從圖中可以看到，兩種噴嘴在工作允許的范圍內(nèi)，都可以小于熱輻射量的安全界限 786,W/m2．其中，EPW4412的隔熱效果要優(yōu)于 CAY3490，這是由于 EPW4412是大流量噴嘴，在相同的泵壓下，其出口流量要顯著高于CAY3490．另外，隨著壓力的加大，透射率減小的幅度逐漸趨于平緩．因此與傳統(tǒng)水幕不同，在海洋石油平臺(tái)這種特殊的裝置上，由于水資源是天然的，不會(huì)造成水漬災(zāi)害和水資源浪費(fèi)，在合理的成本下，并結(jié)合火炬輻射的具體情況，選用較大流量的噴嘴，并且需要根據(jù)實(shí)際在達(dá)到所要求的粒徑范圍的前提下，適當(dāng)對(duì)噴射壓力進(jìn)行調(diào)節(jié)和優(yōu)化，不能一味增大噴嘴壓力，造成泵壓負(fù)擔(dān)．

圖7 透射率隨噴嘴壓力的變化關(guān)系Fig.7 Relationship between transmissivity and nozzlepressure

圖8 EPW4412型噴嘴熱輻射量和噴嘴壓力的關(guān)系Fig.8 Relationship between thermal radiation and nozzle pressure(Nozzle EPW4412)

圖9 CAY3490型噴嘴熱輻射量和噴嘴壓力的關(guān)系Fig.9 Relationship between thermal radiation and nozzle pressure(Nozzle CAY3490)

4 結(jié) 論

(1) 輻射模型考慮了空氣透射率，并采用Thornton模型來(lái)描述噴射火焰的幾何形狀．經(jīng)過(guò)與API RP 521標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行比對(duì)，證明Thornton模型更加合理．火焰等效半徑會(huì)隨著風(fēng)速的增加呈指數(shù)形式遞減．

(2) 在沒(méi)有任何隔熱措施的情況下，熱輻射量隨著輻射距離的增加而減小，并且減小的趨勢(shì)變緩．隨著風(fēng)速的增加，在同一輻射點(diǎn)的熱輻射量也增加，但隨著輻射距離的增大這種差距減?。?/p>

(3) 隔熱模型計(jì)算結(jié)果表明，增加霧場(chǎng)載荷強(qiáng)度、減小水滴粒徑，透射率會(huì)呈指數(shù)形式減?。?/p>

(4) 熱輻射的透射率隨著壓力的加大而減小，但其減小的幅度逐漸趨于平緩．工程應(yīng)用實(shí)例表明，噴嘴的壓力和流量需要在滿足粒徑要求的前提下進(jìn)行適度調(diào)節(jié)，以實(shí)現(xiàn)最佳的隔熱效果．

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(責(zé)任編輯：金順愛(ài))

Analysis of Flare Radiation Characteristics of Offshore Oil Platform and Thermal Shielding Properties of Water Curtain System

Liu Xin1，Zhang Long1，Xia Zhenyan2，Jiao Kui3，Du Qing1,3
(1. Internal Combustion Research Institute，Tianjin University，Tianjin 300072，China；2. School of Mechanical Engineering，Tianjin University，Tianjin 300072，China；3. State Key Laboratory of Engines，Tianjin University，Tianjin 300072，China)

This paper compares and analyses the different thermal radiation models of flare system based on the characteristics of offshore platform. Moreover a dual-flux model is developed with the significant fire radiation attenuation effects of water curtain being considered. And it was validated through a comparison with experimental results. The results reveal that compared with the method recommended by standard API RP 521，the results obtained by the Thornton model is more reasonable. The characteristics of water curtain have a great influence on the thermal shielding system. The radiation transmissivity decreases with the increment of water injection pressure，and the impact amplitude gradually reduces. A real design of an actual offshore oil platform radiation and thermal shielding system proves that the model can be acceptable and used in engineering applications.

flare system；thermal radiation model；transmissivity；thermal shielding model；water curtain system

X932

：A

：0493-2137(2014)09-0790-06

10.11784/tdxbz201306002

2013-06-03；

2013-08-18.

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51176136，11172205).

劉 欣（1964— ），男，研究員，liuxin@tju.edu.cn.

杜 青，duqing@tju.edu.cn.

時(shí)間：2013-10-17．

http：//www.cnki.net/kcms/detail/12.1127.N.20131017.1558.002.html.