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    3CIMX4型透平機(jī)組主油泵故障分析及優(yōu)化改造

    2014-05-23 06:58:20談世龍蔣月勝
    冶金動力 2014年6期
    關(guān)鍵詞:聯(lián)軸器備件油泵

    談世龍,蔣月勝

    (馬鋼股份有限公司能源總廠,安徽馬鞍山 243000)

    1 概要

    馬鋼第一能源總廠第十二空壓站,2003年隨2#高爐系統(tǒng)建設(shè),配套安裝一臺3CIMX4型美國產(chǎn)四級透平式壓縮機(jī),專供高爐系統(tǒng)噴煤壓縮空氣,正常要求壓力在1.15 MPa左右。由于是單臺機(jī)組專供高爐生產(chǎn)噴煤用高壓氣體,一旦設(shè)備及其輔助系統(tǒng)發(fā)生故障,只得臨時(shí) 轉(zhuǎn)供中壓氮?dú)?,否則,將直接影響高爐系統(tǒng)的正常生產(chǎn),因此,必須保障透平機(jī)組及其配套輔機(jī)系統(tǒng)的穩(wěn)定性。

    3CIMX4型四級透平壓縮機(jī),配備1臺2250HP主電機(jī),通過聯(lián)軸器驅(qū)動透平壓縮機(jī)增速大齒輪,將動能傳遞給圍繞大齒輪周邊星狀分布的4個(gè)小齒輪軸,帶動葉輪高速旋轉(zhuǎn)(轉(zhuǎn)速在17226~30707 r/min之間)以壓縮空氣。中心大齒輪軸端,以梅花形彈性聯(lián)軸器帶動1臺齒輪主油泵(見圖1)。

    圖1 原結(jié)構(gòu)示意圖

    設(shè)備開機(jī)前與停機(jī)后,以1臺電動輔助油泵,給各級軸瓦與嚙合齒輪強(qiáng)制供油,進(jìn)行潤滑冷卻。當(dāng)透平機(jī)組啟動正常運(yùn)轉(zhuǎn)后,通過壓力節(jié)點(diǎn)控制,主輔油泵之間由程序進(jìn)行自動切換,由主油泵給系統(tǒng)供油,正常運(yùn)行油壓調(diào)試在0.2 MPa左右,以滿足設(shè)備的潤滑需求。

    2 主油泵故障及原因分析

    由于設(shè)備運(yùn)行年久,主油泵及梅花形彈性聯(lián)軸器等歷經(jīng)多次修復(fù)使用,2012年該臺機(jī)組主油泵故障頻發(fā),供油壓力性能明顯下降,因此,我們與原設(shè)備廠家聯(lián)系,訂購1臺新齒輪油泵與聯(lián)軸器等配套備件。2013年4月我們利用設(shè)備大修的機(jī)會,對主油泵及配套聯(lián)軸器等附件一次性進(jìn)行更換,設(shè)備檢修完畢投入正常運(yùn)行,供油壓力在0.2 MPa左右,能夠滿足生產(chǎn)要求。時(shí)至7月份該臺透平機(jī)組,運(yùn)行中,因油壓低保護(hù)跳機(jī),經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)主油泵聯(lián)軸器損壞。對主油泵解體檢查,發(fā)現(xiàn)油泵齒面磨損、齒輪端面與殼體端面磨痕嚴(yán)重,已無法修復(fù)使用。

    我們對這起事故原因進(jìn)行認(rèn)真的分析,3CIMX4型四級透平壓縮機(jī)主油泵安裝是以一框架與主機(jī)殼體相固定,由于安裝空間狹小受限,半聯(lián)軸器對中,無法調(diào)整,日常檢修拆裝也非常困難。同時(shí),該主油泵安裝在齒輪箱與壓縮機(jī)冷卻器之間的狹小空間里,夏季正常工作環(huán)境溫度較高,散熱性能較差。我們在對損壞油泵解體檢查檢修過程中發(fā)現(xiàn),新?lián)Q的梅花形彈性聯(lián)軸器間的配套緩沖塊已全部成粉末狀,散落于周邊,鑄鐵材質(zhì)的聯(lián)軸器爪磨損、斷裂等。根據(jù)現(xiàn)場情況,我們分析這起事故的主要原因?yàn)椋?/p>

    2.1 主油泵聯(lián)軸器配套件的材質(zhì)有問題

    主油泵運(yùn)行中出現(xiàn)聯(lián)軸器損壞、齒輪油泵磨損,主要原因?yàn)樵瓘S家聯(lián)軸器及配套緩沖塊使用材質(zhì)不對引起,造成備件損壞所致。我們在更換新備件前例檢時(shí),發(fā)現(xiàn)聯(lián)軸器緩沖塊為8瓣梅花型橡膠件。緩沖塊性能要求既要有一定的韌性,同時(shí)要有一定的硬度和耐磨性,因此,一般選用聚氨酯。另3CIMX4型四級透平壓縮機(jī)主油泵安裝在機(jī)腹內(nèi),散熱性差,因此,備件必須有一定的耐熱性能,而橡膠僅具備有韌性,缺少其他性能。我們當(dāng)即與設(shè)備廠家技術(shù)人員進(jìn)行溝通,指出備件存在的缺陷,廠家堅(jiān)持認(rèn)為該備件為美國進(jìn)口原件,質(zhì)量可靠,使用沒有問題。經(jīng)事后運(yùn)行出現(xiàn)的結(jié)果分析來看,造成此次事故的直接原因是橡膠件緩沖塊缺少一定的硬度、耐磨與耐高溫性能,運(yùn)行過程中,被直接被研成粉末,主機(jī)軸向竄動,得不到聯(lián)軸器緩沖塊的緩沖降低,造成齒輪油泵損壞;鑄鐵聯(lián)軸器在設(shè)備啟停與運(yùn)行過程產(chǎn)生交變沖擊,磨損加劇而斷裂,失去性能,最終造成主機(jī)設(shè)備油壓低跳機(jī)。

    2.2 主油泵檢修時(shí)安裝不便

    機(jī)組油泵安裝定位用一框架與設(shè)備殼體連接,油泵聯(lián)軸器安裝中心偏差,由于空間受限,人工無法調(diào)整,多次檢修拆裝,安裝定位精度已難以保證。

    3 優(yōu)化改造方案與措施

    鑒于3CIMX4型四級透平壓縮機(jī)為美國產(chǎn)品,損壞油泵備件一時(shí)難以修復(fù),配套主油泵等附件訂購周期在3個(gè)月左右,訂貨周期較長,如按照正常程序處理本次設(shè)備事故,將嚴(yán)重影響高爐的正常生產(chǎn)。若將高爐噴煤壓縮空氣長期改為中壓氮?dú)饩S持生產(chǎn),等待訂購備件,生產(chǎn)成本必然會有所增加;同時(shí),即使訂購原件恢復(fù)性安裝,同樣存在安裝、調(diào)整困難等上述所分析的問題。因此,我們針對這種情況,對機(jī)組設(shè)備的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了認(rèn)真分析,與設(shè)備廠家專業(yè)技術(shù)人員進(jìn)行溝通交流,同時(shí)加強(qiáng)本行業(yè)同類產(chǎn)品設(shè)備結(jié)構(gòu)優(yōu)化與發(fā)展方向的調(diào)研,對在機(jī)旁單獨(dú)設(shè)立外置式主油泵和利用主電機(jī)軸端延長增設(shè)主油泵等方案優(yōu)缺點(diǎn)比較,最終確定利用電機(jī)主軸末端,將電機(jī)主軸向外延伸,計(jì)劃在電機(jī)末端外安裝一臺主油泵的改造方案。

    我們對改造方案進(jìn)行深入研究,根據(jù)此方案組織實(shí)施,必須解決:(1)新延伸短軸用什么方式與電機(jī)主軸連接,解決同軸度問題;(2)新延伸短軸通過聯(lián)軸器帶動油泵所承載負(fù)荷,連接件必須滿足承載負(fù)荷的強(qiáng)度要求;(3)主油泵改造,必須保證與原設(shè)備開停機(jī)、設(shè)備正常運(yùn)轉(zhuǎn)的原控制程序相一致,盡可能不需修改設(shè)備的控制程序;(4)選擇一臺性能匹配的油泵;(5)如何克服主電機(jī)檢修時(shí)自由狀態(tài)下試機(jī)找磁力線中心時(shí),電機(jī)轉(zhuǎn)子存在17 mm軸向竄動量的影響,以及由油泵改造安裝位置的改變而牽涉到供回油路的改進(jìn)完善等問題。

    為此,我們對短軸相套卡箍、法蘭式等幾種可能的連接方式進(jìn)行優(yōu)缺點(diǎn)比較,組織現(xiàn)場測繪電機(jī)主軸端面外緣直徑為¢125 mm,對電機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行抽芯(測量電機(jī)軸總長4500 mm,轉(zhuǎn)子最大回轉(zhuǎn)直徑¢590 mm),選擇相應(yīng)機(jī)床進(jìn)行加工。重新設(shè)計(jì)加工帶動油泵的法蘭短軸(見圖2),用簡潔的法蘭螺栓結(jié)構(gòu)形式與電機(jī)主軸連接。在主電機(jī)軸端直徑為¢95 mm圓上,與短軸法蘭分度配鉆加工6只M12連接螺栓,選用10.9級高強(qiáng)度螺栓,將短軸與電機(jī)軸合為一體,以原電機(jī)軸軸承檔位支撐為基準(zhǔn),在機(jī)床上進(jìn)行整體找正加工,從而保證了延伸加長的法蘭短軸與主電機(jī)軸的同軸度要求。為解決克服主電機(jī)檢修時(shí)自由狀態(tài)下試機(jī)找磁力線中心時(shí),電機(jī)轉(zhuǎn)子存在17 mm軸向竄動量問題,我們在對電機(jī)末端透蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上,定位透蓋與法蘭短軸¢65 mm軸徑配合,前后具有20 mm可軸向移動空間(見圖3)。

    圖2 新加工的法蘭短軸

    選用1臺螺桿泵替代原齒輪泵,銘牌參數(shù)為Q=330 L/m、油泵扭矩為:24 N.m,因此,我們對連接螺栓強(qiáng)度必須進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)證計(jì)算。

    油泵Qn=24 N.m的負(fù)荷扭矩,被6只分布在¢95mm直徑上的M12連接螺栓為配鉆加工,較為緊固,故我們可以不考慮摩擦受力因素,僅考慮承受扭矩作用,進(jìn)行剪切強(qiáng)度復(fù)核計(jì)算如下:

    圖3 法蘭短軸與電機(jī)的聯(lián)接

    要求τ≤【τ】 τ:螺栓實(shí)際承載的剪切強(qiáng)度,【τ】:螺栓材質(zhì)允許剪切強(qiáng)度;查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊表得,M12*1.75 螺栓 d1=10.106 mm、d2=10.863 mm;其中d1為螺栓小徑、d2為螺栓中徑。

    S=π×d12/4→S=80.173 mm2(S螺栓小徑斷面面積)

    R=47.5 mm;(R安裝螺栓分度圓半徑)每只螺栓受力F為:

    F=84.2 N(F為因扭矩負(fù)荷每只連接螺栓所受的剪切力)

    又【τ】=σs/n (σs:為材質(zhì)的抗拉強(qiáng)度、n:為安全系數(shù) )

    查表得 10.9 級螺栓的 σs:900 MPa,n:取值范圍在3.5~5之間,取n=5;

    故滿足τ≤【τ】的要求。

    我們選用瓦殼式新型聯(lián)軸器,利用其具備一定軸向補(bǔ)償性能,調(diào)整油泵軸與電機(jī)法蘭短軸端的安裝間隙,解決了設(shè)備電機(jī)檢修試機(jī)磁力線自動找中的軸向竄動問題。以原設(shè)備鋼支架基座為基礎(chǔ),焊接鋼構(gòu)架為改造后的主油泵的支撐平臺,同時(shí),將油管路作相應(yīng)配管優(yōu)化改造,至此,改造工作全部結(jié)束,既保證了設(shè)備所需的所有匹配性能,同時(shí)滿足透平壓縮機(jī)主機(jī)程序控制要求,一次性試驗(yàn)成功,見圖4所示。

    圖4 改造后結(jié)構(gòu)示意圖

    4 實(shí)施效果

    通過本次改造,在較短時(shí)間內(nèi)解決了長期以來困擾我們因主油泵故障影響設(shè)備長周期安全穩(wěn)定運(yùn)行問題,同時(shí)也徹底解決了原主油泵檢修過程中拆裝困難、中心無法調(diào)整、工作環(huán)境通風(fēng)散熱性差等問題,實(shí)現(xiàn)了新油泵機(jī)組,便于運(yùn)行點(diǎn)檢維護(hù),油泵檢修安裝與電機(jī)主軸對中調(diào)整等問題得到了徹底解決。設(shè)備自改造投運(yùn)以來,主油泵運(yùn)行穩(wěn)定,油壓具有較大的調(diào)整空間,各項(xiàng)性能指數(shù)都較好地滿足透平機(jī)組的運(yùn)行要求,實(shí)踐證明,改造較為成功。

    [1]西北工業(yè)大學(xué)機(jī)械原理及機(jī)械零件教研室編,機(jī)械零件[M].北京:高等教育出版社1982.

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