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    加氣混凝土承重墻抗震性能試驗(yàn)與有限元分析

    2014-03-21 09:06:42程才淵
    結(jié)構(gòu)工程師 2014年6期
    關(guān)鍵詞:粘結(jié)劑砌塊砌體

    陳 程 程才淵

    (同濟(jì)大學(xué)結(jié)構(gòu)工程與防災(zāi)研究所,上海200092)

    1 引言

    蒸壓加氣混凝土砌塊作為一種新型墻體材料,具有材料來源廣、性能穩(wěn)定、質(zhì)輕、隔熱、保溫、防火、隔音、易加工等特點(diǎn)。通過采取有效的措施將蒸壓加氣混凝土砌體用作多層砌體結(jié)構(gòu)的承重墻,兼作保溫和承重材料來建造低、多層建筑,用單一材料滿足節(jié)能與承重的雙向功能,將產(chǎn)生良好的社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益[1]。目前蒸壓加氣混凝土砌體的應(yīng)用正在快速發(fā)展,在力學(xué)性能方面的研究也有較大進(jìn)展,但蒸壓加氣混凝土砌塊承重體系在抗震區(qū)的應(yīng)用研究還較少,且現(xiàn)行的《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50003—2011)[2]和《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)[3]中并未對(duì)蒸壓加氣混凝土砌塊砌體的抗震性能作出專門規(guī)定,《蒸壓加氣混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》(GJ/T 17—2009)[4]中也只主要給出了采用普通砂漿砌筑的加氣混凝土砌體的設(shè)計(jì)條文,且很多規(guī)定是參照一般砌體結(jié)構(gòu)要求確定的,因此開展加氣混凝土承重墻體的抗震性能研究十分必要。本文根據(jù)兩片加氣混凝土墻在低周反復(fù)水平荷載作用下的試驗(yàn)研究結(jié)果,采用有限元軟件ABAQUS對(duì)其進(jìn)行了計(jì)算分析,并在此基礎(chǔ)上,對(duì)加氣混凝土承重墻在不同參數(shù)條件下的承載力、變形等抗震性能進(jìn)行了進(jìn)一步的計(jì)算分析,為加氣混凝土砌體房屋的抗震設(shè)計(jì)提供參考。

    2 試驗(yàn)研究結(jié)果

    2.1 試件設(shè)計(jì)及加載制度

    砌筑試件的砌塊采用上海伊通有限公司提供的強(qiáng)度等級(jí)為A5.0級(jí)輕質(zhì)砂加氣混凝土砌塊,標(biāo)準(zhǔn)砌塊規(guī)格為600 mm×200 mm×250 mm和300 mm×200 mm×250 mm。試件砌筑時(shí)先在混凝土底梁上鋪25 mm厚的1∶3打底水泥砂漿,再砌筑墻體。砌筑砂漿采用伊通專用粘結(jié)劑,砌筑灰縫厚度約為3 mm,墻體尺寸為2 409 mm×200 mm×1 287 mm。砌體墻頂部設(shè)150 mm(高)×200 mm(同墻厚)混凝土頂梁。試件具體尺寸見圖1和表1。

    圖1 加氣混凝土承重墻試件設(shè)計(jì)(·為位移計(jì))Fig.1 Specimen design of AAC bearing wall(·displacement gauge)

    表1 試驗(yàn)墻片數(shù)據(jù)表Table 1 Details of test walls

    為模擬反復(fù)水平地震作用,在試件頂梁端部采用申克電液伺服結(jié)構(gòu)試驗(yàn)系統(tǒng)施加低周反復(fù)水平荷載。為模擬墻片上作用的垂直荷載,采用5個(gè)均勻布置在墻片頂梁上、裝滾動(dòng)輥軸的并聯(lián)液壓同步千斤頂施加垂直壓應(yīng)力,并利用穩(wěn)壓裝置保持豎向荷載穩(wěn)定,以保證墻片在試驗(yàn)過程中能夠自由側(cè)移。試驗(yàn)開始時(shí)首先施加設(shè)定的垂直荷載,然后再逐級(jí)施加水平荷載,每級(jí)水平荷載增量為20 kN,施加兩個(gè)循環(huán);預(yù)計(jì)墻體即將開裂時(shí),改為位移控制加載,每級(jí)位移增量為前級(jí)位移量的1~2倍,施加一個(gè)循環(huán)。

    2.2 試驗(yàn)結(jié)果

    cz-0.1墻片在水平荷載為105 kN時(shí),墻體底部水泥砂漿與基礎(chǔ)底梁的粘結(jié)面出現(xiàn)裂縫;當(dāng)水平荷載達(dá)到136 kN時(shí),在墻體中部突然出現(xiàn)45度左右的斜裂縫,開裂沒有預(yù)兆,此時(shí)墻體頂點(diǎn)位移約為1.3 mm;當(dāng)水平荷載達(dá)到153 kN,該斜裂縫不斷加寬,并不斷向墻體對(duì)角線方向延伸,在另一對(duì)角線方向也出現(xiàn)與之交叉的數(shù)條斜裂縫(圖2),此時(shí)墻片頂點(diǎn)水平位移為1.8 mm,墻體已無法繼續(xù)加載;整個(gè)破壞形式表現(xiàn)出比較明顯的脆性。cz-0.4墻片破壞過程與cz-0.1相似,在荷載為100 kN時(shí),有一條短裂縫出現(xiàn)在墻體右端,墻體的頂點(diǎn)位移為0.6 mm;荷載達(dá)到140 kN時(shí),墻片右端局部砌塊壓碎破壞(圖3),此時(shí)墻體的頂點(diǎn)位移為1.1 mm,墻片水平承載能力達(dá)到極限狀態(tài)。cz-0.1和cz-0.4墻片的開裂荷載、開裂時(shí)的位移和極限荷載、極限荷載時(shí)的位移值見表2。

    圖2 cz-0.1試件破壞圖Fig.2 Failure pattern of cz-0.1 wall

    圖3 cz-0.4試件破壞圖Fig.3 Failure pattern of cz-0.4 wall

    表2 墻片試驗(yàn)結(jié)果Table 2 Wall test results

    通過cz-0.1(圖4)和 cz-0.4(圖5)滯回曲線可以看出:墻體在水平反復(fù)荷載作用下的破壞形態(tài)大致分為基本彈性、開裂、破壞三個(gè)階段:第一階段是剛開始施加水平反復(fù)荷載,砌體受力較小,砌體的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系近似線性增加,此時(shí)近似認(rèn)為墻體處于彈性受力階段;第二階段,隨著荷載增加,墻體處于高應(yīng)力水平狀態(tài),由于砌體的抗拉強(qiáng)度遠(yuǎn)小于其抗壓強(qiáng)度,當(dāng)水平荷載增加到某一數(shù)值,部分砌塊的拉應(yīng)變達(dá)到極限抗拉應(yīng)變,砌體出現(xiàn)開裂,因此當(dāng)水平荷載達(dá)到極限荷載60%~70%時(shí),墻體薄弱部位的微裂縫開始發(fā)展,一旦水平荷載達(dá)到開裂荷載,墻體突然出現(xiàn)明顯裂縫,并伴有明顯的爆裂聲,裂縫大部分穿過塊體而很少沿灰縫發(fā)展,裂縫出現(xiàn)后迅速擴(kuò)展,開裂荷載與極限荷載非常接近,一般約達(dá)到極限荷載的90%以上;第三階段,墻體開裂后一般在墻體僅形成一條主裂縫,并向墻體對(duì)角線方向延伸,將整個(gè)墻體分裂成兩個(gè)部分,此時(shí)墻體達(dá)到承載能力極限狀態(tài)。從cz-0.1和cz-0.4試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比可得:隨著垂直壓應(yīng)力的增加,墻體的極限荷載降低約10%,而極限荷載下的位移降低約40%,墻體的脆性更加明顯。

    圖4 cz-0.1滯回曲線Fig.4 Hysteresis curve of cz-0.1 wall

    圖5 cz-0.4滯回曲線Fig.5 Hysteresis curve of cz-0.4 wall

    3 ABAQUS模擬試驗(yàn)

    根據(jù)上述墻片的試驗(yàn)數(shù)據(jù),本文采用ABAQUS計(jì)算軟件建立相應(yīng)的分離式有限元模型[5],如圖6所示。模型中的砌塊、專用粘結(jié)劑、水泥砂漿、混凝土均采用實(shí)體單元,鋼筋采用truss單元,砌塊與專用粘結(jié)劑和水泥砂漿之間的粘結(jié)面采用spring2三向彈簧單元連接,彈簧剛度根據(jù)試算取100 000 kN/m;模型中砌塊、水泥砂漿和粘結(jié)劑的彈性模量按試驗(yàn)實(shí)測(cè)值取用,分別為2 324 MPa、6 719 MPa;砌塊受壓本構(gòu)關(guān)系參照程才淵等[6]提出的曲線,峰值應(yīng)變?nèi)?.002,極限應(yīng)變?nèi)?.003;砌塊受拉本構(gòu)關(guān)系參考李志龍,程才淵[7]提出的曲線,峰值應(yīng)變和極限應(yīng)變分別取0.000 15和0.000 3。水泥砂漿和粘結(jié)劑受壓本構(gòu)關(guān)系采用朱伯龍等[8]提出的曲線,峰值應(yīng)變和極限應(yīng)變分別取0.000 2和0.000 4;水泥砂漿和粘結(jié)劑受拉本構(gòu)關(guān)系取與砌塊的受拉本構(gòu)關(guān)系相同。

    圖6 ABAQUS有限元模型Fig.6 ABAQUS FEA model

    計(jì)算模型采用ABAQUS中的混凝土損傷模型,墻體中的砌塊劃分單元尺寸為75 mm×75 mm×66.6 mm。計(jì)算時(shí)底梁底面施加固定約束,然后在墻體頂面施加垂直荷載,在保持垂直荷載不變的情況下,施加與試驗(yàn)加載制度相同的水平荷載,作用荷載分多個(gè)荷載步完成,計(jì)算時(shí)設(shè)置合理的子步數(shù)和最大迭代次數(shù)以保證計(jì)算能夠順利進(jìn)行又有足夠的精度。

    通過圖7和圖8的墻片試驗(yàn)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果的荷載-位移骨架曲線對(duì)比中可以看出:cz-0.1和cz-0.4墻片的極限荷載與極限荷載下的位移試驗(yàn)值和計(jì)算值(表3)基本相同,但開裂荷載與試驗(yàn)值稍有差別,主要是有限元計(jì)算的開裂荷載由等效塑性應(yīng)變PEEQ>0確定,而試驗(yàn)中開裂荷載是根據(jù)試驗(yàn)過程確定。從試驗(yàn)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果荷載-位移曲線(圖7和圖8)對(duì)比中可以看到,利用分離式建模進(jìn)行非線性有限元計(jì)算,能夠較好地模擬加氣混凝土墻片的試驗(yàn)結(jié)果。

    圖7 cz-0.1荷載—位移曲線Fig.7 Load-displacement curve of cz-0.1

    圖8 cz-0.4荷載—位移曲線Fig.8 Load-displacement curve of cz-0.4

    4 不同參數(shù)墻片的建模分析

    基于采用非線性有限元計(jì)算方法可以相對(duì)較好地模擬加氣混凝土墻片試驗(yàn)的全過程,本節(jié)進(jìn)一步考察單向水平加載下的墻體在不同垂直壓應(yīng)力、不同砌塊強(qiáng)度、不同粘結(jié)劑強(qiáng)度等參數(shù)條件下的受力性能。根據(jù)上述要求設(shè)計(jì)的一組計(jì)算模型如表4所示,計(jì)算中依據(jù)規(guī)程[4]中的方法將砌塊和粘結(jié)劑的強(qiáng)度等級(jí)換算成平均強(qiáng)度fm取用。

    將上述各種不同工況和條件下加氣混凝土墻的計(jì)算結(jié)果整理后,可以得到各片墻的荷載位移曲線,如圖7—圖9所示,各片墻的承載力與位移比較如表5所示。

    表3 有限元計(jì)算值與試驗(yàn)值對(duì)比Table 3 Test results versus FEA results

    表4 計(jì)算模型參數(shù)Table 4 Parametric analysis of FEA model

    圖9 不同正應(yīng)力的P-△曲線Fig.9 P-△curve of different normal stress

    表5 模型墻片計(jì)算結(jié)果Table 5 Calculation results of wall model

    圖10 不同砌塊強(qiáng)度的P-△曲線Fig.10 P-△curve of different block strength

    圖11 不同粘結(jié)劑強(qiáng)度的P-△曲線Fig.11 P-△ curve of different mortar strength

    圖12 垂直壓應(yīng)力影響Fig.12 Influence of vertical normal stress

    圖13 砌塊強(qiáng)度的影響Fig.13 Influence of block strength

    圖14 粘結(jié)劑強(qiáng)度影響Fig.14 Influence of mortar strength

    由圖12垂直壓應(yīng)力的影響中可以得出:當(dāng)σ/fm<0.15時(shí),隨著垂直正應(yīng)力的增大,墻片的極限荷載變化不大,峰值位移逐漸減小,墻片的破壞形式表現(xiàn)為斜拉破壞;0.15<σ/fm<0.33時(shí),墻片的極限荷載呈緩慢增加,峰值位移基本不變,墻片的破壞形式表現(xiàn)為剪壓破壞;0.33<σ/fm時(shí),墻片的極限荷載增加明顯,而墻片的峰值位移基本保持不變,此時(shí)墻片的破壞形式表現(xiàn)為斜壓破壞;結(jié)合圖9墻片在垂直壓應(yīng)力下的荷載—位移曲線可以得出:當(dāng)0.15<σ/fm<0.33時(shí),墻片荷載—位移曲線下降段斜率較小,墻片達(dá)到極限承載能力后仍有一定的變形能力,說明在該范圍內(nèi),墻體具有較好的受力性能。

    由圖13砌塊強(qiáng)度影響中可以看出:當(dāng)墻片其他條件不變,砌塊的強(qiáng)度從 A3.5(cz4)、A5.0(cz1)、變化至A7.5(cz5),墻片的極限承載力和極限荷載下的位移總體都呈增長(zhǎng)趨勢(shì),但對(duì)墻片承載力的影響更為明顯;且結(jié)合圖10也可以看出:在砌塊強(qiáng)度變化范圍內(nèi),砌塊強(qiáng)度提高,砌體的彈性模量也有所提高,雖然墻體開裂位移和極限荷載下的位移變化不大,但由于砌塊強(qiáng)度增加,使得墻片極限承載能力增加。

    由圖14粘結(jié)劑強(qiáng)度的影響中可以看出:當(dāng)粘結(jié)劑強(qiáng)度從M2.5提高到M5,墻片的極限承載力有所增加,但從M5提高到M7.5,墻片的承載力基本保持不變。表明加氣混凝土砌體應(yīng)考慮砌塊和粘結(jié)劑兩者的適當(dāng)強(qiáng)度比,單一的提高粘結(jié)劑的強(qiáng)度不能有效提高墻體的承載能力,同時(shí)也說明規(guī)程[4]中表 4.0.5-1 中根據(jù) M2.5 和大于或等于M2.5對(duì)蒸壓加氣混凝土砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值進(jìn)行分類可能是比較合理的;結(jié)合圖11可以看到:cz6、cz1和cz7墻片在彈性階段的P-△曲線基本重合,說明粘結(jié)劑的強(qiáng)度變化對(duì)墻片的彈性抗側(cè)剛度影響不大。

    5 結(jié)論

    通過對(duì)加氣混凝土墻抗震性能試驗(yàn)和有限元模擬分析可以得到以下幾點(diǎn)結(jié)論:

    (1)利用ABAQUS對(duì)加氣混凝土墻體進(jìn)行分離式建模,并通過spring2彈簧單元模擬砌塊與粘結(jié)劑和水泥砂漿之間的粘結(jié)滑動(dòng)能夠較好地模擬墻體破壞的全過程。

    (2)根據(jù)非線性有限元計(jì)算結(jié)果,加氣混凝土墻片的軸壓比小于0.15時(shí),墻片破壞形式表現(xiàn)為斜拉破壞;軸壓比在0.15~0.33間變化時(shí),墻片的破壞形式表現(xiàn)為剪壓破壞;軸壓比大于0.33時(shí),墻片破壞形式表現(xiàn)為斜壓破壞。因此,軸壓比在0.15~0.33范圍內(nèi),墻片的受力性能較好。

    (3)砌塊強(qiáng)度的變化對(duì)墻片水平承載能力的影響較為明顯;粘結(jié)劑強(qiáng)度的增加,對(duì)墻片水平承載能力的影響不明顯,但有可能降低墻片在極限荷載下的水平位移。

    [1] 吳會(huì)閣,趙彥.蒸壓加氣混凝土砌塊砌體承重墻抗震性能研究綜述[J].防災(zāi)科技學(xué)院學(xué)報(bào),2012,14(2):38-41.Wu Huige,ZhaoYan.Review of seismic performance of autoclaved aerated concrete block masonry bearing walls[J].Journal of Institute of Disaster Prevention,2012,14(2):38-41.(in Chinese)

    [2] 中華人民共和國(guó)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.GB 50003—2011砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2011.Ministry of Housing and Urban-Rural Construction of the People’s Republic of China.GB 50003—2011 Code for design of masonry structures[S].Beijing:China Architecture and Building Press,2010.(in Chinese)

    [3] 中華人民共和國(guó)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.GB 50011—2010建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2010.Ministry of Housing and Urban-Rural Construction of the People’s Republic of China.GB 50011—2010 Code for seismic design of buildings[S].Beijing:China Architecture and Building Press,2008.(in Chinese)

    [4] 中華人民共和國(guó)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.JGJ/T17—2008.蒸壓加氣混凝土建筑應(yīng)用技術(shù)規(guī)程[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2008.Ministry of Housing and Urban-Rural Construction of the People’s Republic of China.GB 50011—2010 Technical specification for application of autoclaved aerated concrete[S].Beijing:China Architecture and Building Press,2010.(in Chinese)

    [5] 江見鯨,陸新征,葉列平.混凝土結(jié)構(gòu)有限元分析[M].北京:清華大學(xué)出版社,2005.Jiang Jianjing,Lu Xinzheng,Ye Lieping.Finite element analysis of concrete structures[M].Beijing:Tsinghua University Press,2005.(in Chinese)

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