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    模擬深水環(huán)境爆炸容器動(dòng)力響應(yīng)實(shí)驗(yàn)研究

    2014-01-02 08:11:04鐘冬望李琳娜
    中國(guó)工程科學(xué) 2014年11期
    關(guān)鍵詞:環(huán)面封頭當(dāng)量

    鐘冬望,李琳娜

    (武漢科技大學(xué)理學(xué)院,武漢430065)

    1 前言

    隨著爆破技術(shù)的發(fā)展,水下爆破被越來(lái)越廣泛地用于航道疏通、水工建筑物基坑開挖、水下爆破夯實(shí)和對(duì)石油工程深海開采后廢棄物的爆破拆除等工程。炸藥在水下爆炸時(shí),隨著周圍介質(zhì)和環(huán)境的不同,尤其是在深水環(huán)境下隨著炸藥的入水深度變化,其輸出能量及爆破效果也不同。

    爆炸容器是一種可承載內(nèi)部爆炸載荷的特殊壓力容器[1~3]。利用爆炸容器進(jìn)行爆炸實(shí)驗(yàn)具有實(shí)驗(yàn)儀器便于安放、實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)便于采集、實(shí)驗(yàn)外部條件便于控制、實(shí)驗(yàn)樣品便于回收、實(shí)驗(yàn)對(duì)周圍環(huán)境的影響便于消除等優(yōu)點(diǎn)。為了對(duì)水下爆破技術(shù)進(jìn)行深入研究,可在爆炸容器中填充水介質(zhì),并在爆炸容器最大承載壓力范圍內(nèi),通過(guò)改變外加氣壓,模擬不同深水環(huán)境下的爆炸實(shí)驗(yàn)。由于水相對(duì)于空氣具有可壓縮性小、對(duì)爆炸沖擊波能量傳遞效率高等特點(diǎn),水中沖擊波的衰減比空氣中的慢,作用在容器壁面的沖擊載荷峰值高、作用時(shí)間短,因此空氣介質(zhì)爆炸容器的設(shè)計(jì)理論不能直接用于水介質(zhì)爆炸容器的設(shè)計(jì)。

    為了進(jìn)一步深化對(duì)模擬深水環(huán)境爆炸容器力學(xué)規(guī)律的認(rèn)識(shí),提高其工程設(shè)計(jì)水平,有必要對(duì)其進(jìn)行動(dòng)力響應(yīng)測(cè)試,分析爆炸瞬態(tài)載荷下的動(dòng)態(tài)應(yīng)變[4,5]。因此,本文對(duì)模擬深水環(huán)境爆炸容器進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究,實(shí)驗(yàn)容器的設(shè)計(jì)當(dāng)量為10 g TNT,最大加載壓力為2MPa,可模擬水深200m。研究方法是采用爆轟加載的方式,監(jiān)測(cè)容器外表面6個(gè)測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變波形,分析容器殼體在不同強(qiáng)度載荷及不同壓力狀態(tài)下的振動(dòng)特性和動(dòng)力學(xué)強(qiáng)度。

    2 模擬深水環(huán)境爆炸容器動(dòng)力響應(yīng)實(shí)驗(yàn)研究

    2.1 實(shí)驗(yàn)對(duì)象

    圓柱形深水爆炸容器總體結(jié)構(gòu)如圖1所示,設(shè)備為兩端標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭、中部圓柱直段的臥式容器結(jié)構(gòu),總體尺寸為3 500mm×2 500mm×2 500mm(長(zhǎng)×寬×高),內(nèi)部有效實(shí)驗(yàn)空間為?2 000 mm×3 000mm(含橢圓封頭部分),有效厚度為30mm。容器殼體選用16MnR鋼,其楊氏模量E=2.1×105MPa,泊松比ν=0.30,常溫下(20℃)的屈服強(qiáng)度σs=325MPa,抗拉強(qiáng)度σb=490MPa。各接口法蘭及其他承載部件選用16Mn鍛件和16Mn鋼管,蓋板和防護(hù)門用16MnR鋼板切割后加工。

    圖1 容器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖Fig.1 Sketch of chamber structure

    2.2 測(cè)試系統(tǒng)及實(shí)驗(yàn)方法

    對(duì)容器分別進(jìn)行不加載靜壓時(shí),5 g TNT當(dāng)量爆炸載荷和10 g TNT當(dāng)量爆炸載荷,以及加載2 MPa靜壓時(shí),5 g TNT當(dāng)量爆炸載荷和10 g TNT當(dāng)量爆炸載荷,共4種工況下的水下爆炸實(shí)驗(yàn),實(shí)驗(yàn)中設(shè)6個(gè)應(yīng)變測(cè)點(diǎn),分別位于橢圓封頭頂端(1#、2#)、中環(huán)面(3#、4#)和橢圓封頭過(guò)渡段(5#、6#)。傳感器位置示意圖見圖2。應(yīng)變片采用中航電測(cè)儀器股份有限公司BA120-1AA(11)型,電阻值為 (120.1±0.1)Ω,靈敏系數(shù)為2.14%±1%。應(yīng)變測(cè)量橋路盒采用江蘇聯(lián)能YE29003A。應(yīng)變放大器采用江蘇聯(lián)能YE3818C型,靈敏系數(shù)k=2.00,頻響為直流斬波器(DC)~100 kHz-3 dB±1 dB。應(yīng)變標(biāo)定為±10~9 990με。

    圖2 應(yīng)變傳感器位置示意圖Fig.2 Sketch of strain sensor location

    2.3 測(cè)試結(jié)果及分析

    2.3.1 殼體動(dòng)力響應(yīng)的總體特征

    4次爆轟加載實(shí)驗(yàn),共獲得6個(gè)測(cè)點(diǎn)的共24條動(dòng)態(tài)應(yīng)變波形曲線,如圖3所示。從圖3中可看出:a.各種工況下,都是容器中環(huán)面處的動(dòng)態(tài)應(yīng)變最先達(dá)到峰值;b.普遍存在應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)現(xiàn)象(即最大應(yīng)變不是在振動(dòng)的第一個(gè)周期內(nèi)出現(xiàn),而是在稍晚時(shí)刻),但總體趨勢(shì)是遞減的;c.在所有的應(yīng)變波形中,未觀察到明顯的“拍動(dòng)”現(xiàn)象,即兩種振動(dòng)頻率間的互相調(diào)制;d.絕大部分應(yīng)變波形在振動(dòng)基本結(jié)束后沒有回復(fù)到0,均有不同程度的直流偏量,偏量存在正負(fù),這種正負(fù)偏量反映的是該測(cè)點(diǎn)受拉或受壓的應(yīng)變狀態(tài)。

    圖3 不同工況下的動(dòng)態(tài)應(yīng)變波形Fig.3 Dynamic strain curves on different working conditions

    2.3.2 載荷強(qiáng)度及加載靜壓對(duì)容器動(dòng)態(tài)應(yīng)變峰值的影響

    表1中列出了4種不同工況下6個(gè)測(cè)點(diǎn)的動(dòng)態(tài)應(yīng)變峰值。從表1中可看出:a.當(dāng)加載靜壓相同時(shí),隨爆炸載荷當(dāng)量增加,容器封頭處和中環(huán)面處的應(yīng)變峰值都隨之提高;b.在相同爆炸載荷當(dāng)量下,加載靜壓對(duì)容器封頭處和中環(huán)面處的動(dòng)態(tài)應(yīng)變峰值影響規(guī)律不明顯,但總應(yīng)變(即動(dòng)態(tài)應(yīng)變與加載靜壓在容器壁上產(chǎn)生的靜態(tài)應(yīng)變之和)峰值隨加載靜壓的增大而增大;c.橢圓封頭過(guò)渡段處,由于其所處位置較特殊,其應(yīng)變隨加載靜壓和爆炸載荷當(dāng)量的變化呈現(xiàn)一定的隨機(jī)性;d.容器殼體表面各位置測(cè)得的最大總應(yīng)變峰值為876με,遠(yuǎn)低于Q345鋼板屈服極限時(shí)的應(yīng)變1 625με,說(shuō)明容器處于彈性變形范圍內(nèi)。

    表1 各測(cè)點(diǎn)的動(dòng)態(tài)應(yīng)變峰值(με)Table1 The peak strainsofmeasuring points(με)

    為了避免各測(cè)點(diǎn)的隨機(jī)因素對(duì)測(cè)量結(jié)果的影響,分別用1#和2#測(cè)點(diǎn)的平均應(yīng)變及3#和4#測(cè)點(diǎn)的平均應(yīng)變作為容器中環(huán)面處和封頭頂端的動(dòng)態(tài)應(yīng)變,圖4繪出了容器中環(huán)面處和封頭頂端處的動(dòng)態(tài)應(yīng)變。

    圖4 不同加載靜壓和爆炸載荷時(shí)的動(dòng)態(tài)應(yīng)變對(duì)比(單位:με)Fig.4 The contrast of dynamic strain between different static pressures and exp losive loads(unit:με)

    可以進(jìn)一步驗(yàn)證容器的動(dòng)態(tài)應(yīng)變主要是隨爆炸載荷當(dāng)量的增加而增加,加載靜壓大小對(duì)容器動(dòng)態(tài)應(yīng)變影響不明顯;而且還可以看出容器封頭頂端的應(yīng)變基本與中環(huán)面處的應(yīng)變相當(dāng),說(shuō)明由于橢圓封頭的匯聚作用,在容器設(shè)計(jì)過(guò)程中應(yīng)選擇合適的長(zhǎng)徑比。

    2.3.3 容器實(shí)測(cè)應(yīng)變的頻譜分析

    通過(guò)對(duì)5 g TNT當(dāng)量爆炸載荷和10 g TNT當(dāng)量爆炸載荷分別在不加壓和加載2MPa靜壓下,容器在距爆心最近的中環(huán)面和最遠(yuǎn)點(diǎn)封頭頂端的實(shí)測(cè)應(yīng)變波形進(jìn)行頻譜分析,可以得到應(yīng)變的頻譜特性。發(fā)現(xiàn)該容器主要表現(xiàn)為以下幾種頻率的振動(dòng):91 Hz、183 Hz、267 Hz、282 Hz、297 Hz、366 Hz和381Hz等。其中,183Hz、267Hz、282 Hz和366Hz出現(xiàn)的概率較高。圖5給出了加載2MPa靜壓下,10 g TNT當(dāng)量爆炸載荷的應(yīng)變波形和頻譜。當(dāng)爆炸載荷較小時(shí),頻率分布比較分散;當(dāng)爆炸載荷增大時(shí),峰值頻率個(gè)數(shù)減少,并且向主頻靠攏。說(shuō)明較大的沖擊載荷對(duì)某些頻率具有掩蓋作用。還可以看出當(dāng)加載靜壓增加時(shí),相同的沖擊載荷所激發(fā)出的峰值頻率也隨之增大。而封頭處的激發(fā)峰值頻率比中環(huán)面處的更加集中。

    圖5 典型應(yīng)變波形和頻譜Fig.5 Typical strain curves and frequency spectrum

    3 結(jié)語(yǔ)

    1)模擬深水環(huán)境爆炸容器中環(huán)面處的動(dòng)態(tài)應(yīng)變最先達(dá)到峰值,各測(cè)點(diǎn)普遍存在應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)現(xiàn)象,但總體趨勢(shì)遞減。絕大部分應(yīng)變波形在振動(dòng)基本結(jié)束后均有不同程度的直流偏量。

    2)模擬深水環(huán)境爆炸容器封頭頂端的動(dòng)態(tài)應(yīng)變大于中環(huán)面處的應(yīng)變,說(shuō)明容器封頭對(duì)爆炸沖擊波具有較強(qiáng)的匯聚作用,設(shè)計(jì)時(shí)要重點(diǎn)考慮封頭處;容器在同等加載靜壓下,隨爆炸載荷增加,容器封頭頂端和中環(huán)面的應(yīng)變均增大;在同等當(dāng)量爆炸載荷下,加載靜壓大小對(duì)容器封頭頂端和中環(huán)面處的動(dòng)態(tài)應(yīng)變的影響沒有明顯規(guī)律,但總應(yīng)變?cè)龃蟆?/p>

    3)模擬深水環(huán)境爆炸容器內(nèi)爆炸沖擊載荷具有明顯的脈沖激勵(lì)特征,其頻譜分布在相當(dāng)范圍帶寬內(nèi),而且低頻分量遠(yuǎn)大于高頻分量;當(dāng)加載靜壓增加時(shí),相同沖擊載荷所激發(fā)出的峰值頻率也增大。

    [1] Baker W E.The elastic-plastic response of thin spherical shells to internal blast loading[J].Journal of Applied Mechanics,1960,27(1):139-144.

    [2] 趙士達(dá).爆炸容器[J].爆炸與沖擊,1989,9(1):85-96.

    [3] 朱文輝,薛鴻陸,韓鈞萬(wàn),等.爆炸容器動(dòng)力學(xué)研究進(jìn)展評(píng)述[J].力學(xué)進(jìn)展,1996,26(1):68-77.

    [4] 胡八一,劉倉(cāng)理,谷巖,等.真實(shí)爆炸容器水壓應(yīng)變測(cè)試及分析[J].爆炸與沖擊,2003,23(3):279-282.

    [5] 陳石勇,胡八一,谷巖,等.球形爆炸容器動(dòng)力響應(yīng)的實(shí)驗(yàn)研究[J].兵工學(xué)報(bào),2010,31(4):504-509.

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