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    復(fù)合砂漿鋼絲網(wǎng)加固鋼筋混凝土梁試驗(yàn)研究

    2013-10-24 03:52:22孫佳佳
    關(guān)鍵詞:鋼絲網(wǎng)砂漿受力

    孫佳佳,楊 春

    (河南理工大學(xué)土木工程學(xué)院,河南焦作 454000)

    框架梁是典型的受彎構(gòu)件,在實(shí)際工程中,勘察設(shè)計(jì)施工失誤或自然災(zāi)害會造成建筑結(jié)構(gòu)承載力下降,此時(shí)對結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行加固就顯得很有必要[1-3]。目前我國常用的結(jié)構(gòu)加固方法有粘纖維復(fù)合材料加固法、粘鋼加固法、植筋加固法、置換混凝土加固法等,這些方法各具優(yōu)缺點(diǎn)[4-7],與它們相比,復(fù)合砂漿鋼絲網(wǎng)加固法施工工藝簡單,操作方便,且造價(jià)低,經(jīng)濟(jì)效益高,有良好的加固效果。目前這項(xiàng)加固技術(shù)在國內(nèi)多用于裂縫的控制[8],對加固構(gòu)件受彎承載力以及加固效果影響因素的研究卻很少。針對上述問題,本文對不同加固形式的梁進(jìn)行了抗彎承載力試驗(yàn)研究。

    1 試驗(yàn)概況及結(jié)果

    1.1 試驗(yàn)概況

    本試驗(yàn)共設(shè)計(jì)制作了7根矩形截面梁。其中用于一次受力的加固梁3根,用于二次受力的加固梁3根,未加固的對比梁1根。一次受力加固梁是指在澆筑完成并達(dá)到混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值以后未進(jìn)行受荷試驗(yàn)的情況下即對其進(jìn)行加固的梁,二次受力加固梁是指對澆筑完成梁進(jìn)行兩點(diǎn)集中力加載,達(dá)到其極限強(qiáng)度后卸載再進(jìn)行加固的梁。試驗(yàn)梁采用的是有明顯屈服臺階的熱軋鋼筋,其極限狀態(tài)標(biāo)志是受拉主筋達(dá)到屈服,跨中最大裂縫寬度達(dá)到1.5 mm或撓度達(dá)到1/50的跨度[9]。

    框架梁的設(shè)計(jì)截面尺寸b×h=100 mm×200 mm,設(shè)計(jì)強(qiáng)度C30,框架梁凈垮Ln=1800 mm。加固鋼絲網(wǎng)為兩種不同規(guī)格的編織鋼絲網(wǎng),規(guī)格a鋼絲直徑1.0 mm,網(wǎng)格4 mm×4 mm,面積配筋率為0.098%;規(guī)格 b鋼絲直徑1.3 mm,網(wǎng)格9 mm×9 mm,面積配筋率為0.074%。外抹砂漿強(qiáng)度有M40和M45兩種。單筋矩形梁截面尺寸及配筋如圖1所示。

    圖1 梁截面及配筋

    采用圖2所示的鋼筋混凝土梁受彎試驗(yàn)裝置進(jìn)行加載。采用單調(diào)分級加載機(jī)制,按力控制進(jìn)行加載,每級荷載增量為1.5 kN,每次加載后持荷15 min。在正式加載前,為檢查儀器儀表讀數(shù)是否正常以及減小儀器與構(gòu)件之間的空隙,需要預(yù)加載,預(yù)加載所用的荷載是分級荷載的前兩級[10-11]。鋼筋混凝土梁受彎試驗(yàn)加載設(shè)備及等效加載簡圖如圖2所示。

    圖2 加載設(shè)備及等效加載簡圖

    1.2 靜力試驗(yàn)結(jié)果

    豎向兩點(diǎn)集中荷載作用下,試件分組及靜力試驗(yàn)結(jié)果如表1所示。由普通鋼筋混凝土梁正截面承載力計(jì)算方法易求得未加固梁理論開裂荷載Pcrk=7.03 kN,極限荷載Puk=33.1 kN。

    表1 試件分組及靜力試驗(yàn)結(jié)果

    由表1可以看出,各梁的極限荷載均有提高,普通鋼筋混凝土梁L1試驗(yàn)結(jié)果比理論值略高,這是因?yàn)楣街低茖?dǎo)基于理想的彈塑性模型,不考慮外界環(huán)境、尺寸效應(yīng)、加載速度及持續(xù)時(shí)間等因素的影響,而這些影響在試驗(yàn)過程中無法完全避免的。一次受力加固梁的極限承載力提高幅度分別為58.6%、60.4%和70.1%,二次受力加固梁的極限承載力提高幅度分別為59.5%、69.2%和79.2%,各加固梁極限荷載提高幅度比較穩(wěn)定,說明復(fù)合砂漿鋼絲網(wǎng)加固法是一種有效可行的加固方法。各框架梁的開裂荷載亦均有提高,說明復(fù)合砂漿鋼絲網(wǎng)加固可以有效約束裂縫的開展,但提高的幅度卻表現(xiàn)出較大的離散型,從6.7% ~113.4%不等,主要原因有:

    (1)試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集的誤差。由于開裂荷載是用肉眼借助放大鏡根據(jù)第一條裂縫的出現(xiàn)來確定的,盡管是多人同時(shí)觀測,此部分誤差也難避免;

    (2)開裂荷載理論值Pcrk較小,故ΔPcr/Pcrk表現(xiàn)較大離散性。

    2 試驗(yàn)分析

    2.1 復(fù)合砂漿鋼絲網(wǎng)加固梁極限承載力

    復(fù)合砂漿鋼絲網(wǎng)加固梁極限承載力公式的推導(dǎo)基于以下假設(shè)[12]:

    (1)平截面假設(shè)。構(gòu)件全截面保持平截面變形,即混凝土、鋼筋以及鋼絲網(wǎng)之間無相對滑移,它們的平均應(yīng)變符合線性變化。

    (2)不考慮混凝土和砂漿的抗拉強(qiáng)度,即認(rèn)為全部拉力由受拉鋼筋和鋼絲網(wǎng)承擔(dān)。

    (3)復(fù)合砂漿鋼絲網(wǎng)加固層同原構(gòu)件之間可靠粘結(jié),共同受力協(xié)調(diào)變形,不考慮剝離破壞。

    (4)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線、鋼筋應(yīng)力-應(yīng)變曲線和鋼絲網(wǎng)應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖3所示,圖中各符號和國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[13]中的規(guī)定一致。

    圖3 應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系

    參考鋼筋混凝土單筋矩形截面梁正截面承載力計(jì)算公式,對受壓區(qū)混凝士合力點(diǎn)取矩,可推導(dǎo)出正截面極限抗彎承載力。其計(jì)算簡圖如圖4所示。

    混凝土受壓區(qū)高度x按式(2)確定

    混凝土受壓區(qū)高度x應(yīng)滿足:

    式中:M—構(gòu)件加固后的彎矩設(shè)計(jì)值;fy—原構(gòu)件鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;As—原構(gòu)件縱向受拉鋼筋截面積;fym—梁底鋼絲網(wǎng)抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;Asm—梁底受拉鋼絲網(wǎng)截面面積;fc—原構(gòu)件混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;b—原構(gòu)件截面寬度;h—原構(gòu)件截面高度;h1—加固后構(gòu)件的截面高度;h0—原構(gòu)件的截面有效高度;hm0—加固后構(gòu)件的截面有效高度;x—加固梁混凝土受壓區(qū)高度;t—梁底砂漿保護(hù)層厚度;ξb—縱向受拉鋼筋屈服與受壓區(qū)混凝土破壞同時(shí)發(fā)生時(shí)的相對界限受壓區(qū)高度系數(shù),取

    圖4 計(jì)算簡圖

    加固梁極限承載力公式值Pc與試驗(yàn)值Pu比較如表2所示。由表2可以看出,一次受力加固梁抗彎極限承載力試驗(yàn)值要略大于按式(1)~式(3)求得的理論值,也就是說該公式對一次受力梁具有一定的安全系數(shù);在常溫下對鋼筋冷拉,鋼筋內(nèi)部的金屬晶粒因畸變和位移變化會增大抗阻力,從而使鋼筋屈服強(qiáng)度提高,提高比例約為20%~35%[14],復(fù)合砂漿鋼絲網(wǎng)加固混凝土二次受力梁的第一次受力相當(dāng)于對受拉鋼筋進(jìn)行了冷拉,計(jì)算極限荷載時(shí)采用的鋼筋屈服強(qiáng)度也應(yīng)是提高以后的,即取

    因此二次受力梁的試驗(yàn)值和公式值吻合較好。在實(shí)際工程應(yīng)用中,建筑在使用一定年限后或局部發(fā)生破壞的情況下才會考慮加固,一般不會對新建結(jié)構(gòu)構(gòu)件加固,因此二次受力試驗(yàn)更接近構(gòu)件的實(shí)際受力狀態(tài),所以該計(jì)算方法對工程有借鑒意義。

    2.2 鋼絲網(wǎng)配筋率及砂漿強(qiáng)度的影響

    由式(1)、式(2)可以看出,復(fù)合砂漿鋼絲網(wǎng)加固梁的正截面抗彎極限承載力與鋼絲網(wǎng)配筋率呈正相關(guān)(鋼絲網(wǎng)配筋率在最大限值和最小限值之間取值時(shí)),由表1可以看出,梁底配鋼絲網(wǎng)b的構(gòu)件極限承載力略小于梁底配鋼絲網(wǎng)a的構(gòu)件,說明理論與試驗(yàn)吻合較好。

    在上節(jié)理論分析時(shí)并不考慮砂漿的抗拉強(qiáng)度,因此砂漿的強(qiáng)度對梁極限承載力沒有影響,從表1可以看出外抹砂漿強(qiáng)度為M40的一次受力梁開裂荷載反而大于砂漿強(qiáng)度為M45的梁,說明并非砂漿強(qiáng)度越高加固梁越難開裂,因此工程中一味追求高強(qiáng)度砂漿的意義并不大,應(yīng)該采用抗裂性較好的復(fù)合砂漿。

    表2 公式值Pc與試驗(yàn)值Pu比較

    3 結(jié)論

    根據(jù)上述對豎向兩點(diǎn)集中荷載作用下各框架梁開裂荷載、極限荷載的分析以及復(fù)合砂漿鋼絲網(wǎng)加固混凝土梁極限承載力計(jì)算公式的推導(dǎo),可得出如下結(jié)論:

    (1)復(fù)合砂漿鋼絲網(wǎng)加固能明顯提高梁的極限承載力。

    (2)本文推導(dǎo)的復(fù)合砂漿鋼絲網(wǎng)極限承載力公式應(yīng)用于二次受力加固構(gòu)件時(shí),計(jì)算值與試驗(yàn)值吻合較好,該算法可為實(shí)際工程設(shè)計(jì)提供參考。

    (3)在一定范圍內(nèi),鋼絲網(wǎng)配筋率越大,加固梁極限承載力提高幅度越大,即復(fù)合砂漿鋼絲網(wǎng)加固效果越明顯。外抹砂漿的強(qiáng)度不影響加固梁的極限承載力,工程中應(yīng)采用抗裂性較好的復(fù)合砂漿而非高強(qiáng)砂漿。

    [1]姚繼濤,馬永欣,董振平,等.建筑物檢測鑒定和加固[M].北京:科學(xué)出版社,2011.

    [2]周燕.既有房屋建筑安全使用技術(shù)政策介紹[A]//第10屆全國建筑物鑒定與加固學(xué)術(shù)交流會論文集(上)[C].合肥:合肥工業(yè)大學(xué)出版社,2010.

    [3]高曉梅.鋼絲網(wǎng)外噴高強(qiáng)砂漿加固鋼筋混凝土梁正截面承載力試驗(yàn)研究[D].西安:西安理工大學(xué),2004.

    [4]卜良桃.高性能復(fù)合砂漿鋼絲網(wǎng)加固RC梁的性能研究[D].湖南:湖南大學(xué),2006.

    [5]陳磊,簡政.高強(qiáng)砂漿鋼絲網(wǎng)加固鋼筋砼柱的試驗(yàn)研究[J].湖南工程學(xué)院學(xué)報(bào),2008,18(1):88-91.

    [6]尚守平.中國工程結(jié)構(gòu)加固的發(fā)展趨勢[J].施工技術(shù),2011,40(337):12 -14.

    [7]姚繼濤,馬永欣,董振平,等.建筑物檢測鑒定和加固[M].北京:科學(xué)出版社,2011.

    [8]蔣隆敏,張毛心.國內(nèi)外關(guān)于鋼絲網(wǎng)水泥砂漿用于RC結(jié)構(gòu)加固的研究[J].世界地震工程,2004,20(2):139-143.

    [9]馬永欣,鄭山鎖.結(jié)構(gòu)試驗(yàn)[M].北京:科學(xué)出版社,2000.

    [10]嚴(yán)樂.鋼絲網(wǎng)外噴高強(qiáng)砂漿加固砼柱的試驗(yàn)研究及數(shù)值仿真分析[D].西安:西安理工大學(xué),2004.

    [11]姚振綱,劉祖華.建筑結(jié)構(gòu)試驗(yàn)[M].上海:同濟(jì)大學(xué)出版社,1996.

    [12]卜良桃.建筑結(jié)構(gòu)加固工程設(shè)計(jì)與施工質(zhì)量驗(yàn)收手冊[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2008.

    [13]GB50010-2010.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

    [14]王鐵成.混凝土結(jié)構(gòu)原理[M].天津:天津大學(xué)出版社,2011.

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