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    寧夏沙坡頭河段二維水沙運動數(shù)值模擬研究

    2013-10-20 08:06:06李春光景何仿呂歲菊
    水力發(fā)電 2013年5期
    關(guān)鍵詞:沙坡頭水沙實測值

    楊 程 ,李春光 ,景何仿 ,呂歲菊

    (1.寧夏大學(xué)土木與水利工程學(xué)院,寧夏 銀川 750021;2.北方民族大學(xué)數(shù)值計算與工程應(yīng)用研究所,寧夏 銀川 750021;3.寧夏節(jié)水灌溉與水資源調(diào)控工程技術(shù)研究中心,寧夏 銀川 750021;4.旱區(qū)現(xiàn)代農(nóng)業(yè)水資源高效利用教育部工程研究中心,寧夏 銀川 750021)

    多數(shù)天然河流、海岸、水庫、內(nèi)河等水域的水平尺度遠(yuǎn)大于垂直尺度,因此沿水深平均的平面二維水沙數(shù)學(xué)模型是目前研究河床變形使用較為廣泛的數(shù)學(xué)模型[1]。在運用離散數(shù)學(xué)模型之前必須先對計算區(qū)域進(jìn)行網(wǎng)格劃分,而網(wǎng)格質(zhì)量的好壞將直接影響到數(shù)值計算的可行性、收斂的速度以及計算結(jié)果的精度。目前的網(wǎng)格一般分為結(jié)構(gòu)網(wǎng)格和非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格。對于復(fù)雜邊界的流動問題,結(jié)構(gòu)網(wǎng)格為了能實現(xiàn)其貼體性,會使邊界處的網(wǎng)格不能正交或減弱其正交性,從而影響網(wǎng)格的質(zhì)量。而非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格的幾何特性更加靈活。特別是它能更為精確和有效地表示復(fù)雜的流場邊界,并根據(jù)流體計算的精度需要調(diào)整網(wǎng)格單元的大小和密度分布[2]。故本文以沙坡頭河段為例,選用非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格對計算區(qū)域進(jìn)行離散,研究其二維水沙運動,為進(jìn)一步研究水庫淤積規(guī)律奠定基礎(chǔ),為水庫管理運行提供一定的參考依據(jù)。

    1 數(shù)學(xué)模型

    沿水深平均的二維水沙數(shù)學(xué)模型包括兩個模塊:水流模塊和泥沙模塊。本文選擇二維RNG紊流水沙數(shù)學(xué)模型。

    水流模塊包括[3]:連續(xù)性方程、x方向動量方程、y方向動量方程、k-方程和ε-方程,其通用方程為

    式中,通用變量φ,擴(kuò)散系數(shù)Γφ和源項Sφ的含義及各系數(shù)的計算公式參見文獻(xiàn)[3]。

    泥沙模塊包括[4-5]懸移質(zhì)不平衡輸沙方程、推移質(zhì)不平衡輸沙方程和河床變形方程。

    (1)懸移質(zhì)不平衡輸沙方程

    式中,S為垂線平均含沙量;εx,εy分別為x,y方向的泥沙擴(kuò)散系數(shù),此處取εx=εy=νt;ω為沉速,由張瑞瑾公式計算;α為垂線平均恢復(fù)飽和系數(shù),由武漢水利電力學(xué)院韋直林公式[6]得;S*為水流挾沙力,由張紅武公式[7]計算。

    (2)懸移質(zhì)河床變形方程

    式中,γ′s為泥沙干密度;Zs為懸移質(zhì)泥沙引起的河床沖淤厚度。

    (3)推移質(zhì)河床變形方程

    式中,Zb,gbx,gby分別是推移質(zhì)泥沙引起的河床沖淤厚度、x方向和y方向的單寬輸沙率,其中單寬輸沙率由竇國仁公式[8]計算。

    2 數(shù)值計算方法

    2.1 模型離散及邊界處理

    模型離散。采用格心格式的中心有限體積法,將變量存在單元的中心,單元的邊界為控制體,則

    對式(5)在控制單元上求體積分并利用高斯定理將體積分化為面積分

    式中,U為網(wǎng)格單元的流速矢量;n為網(wǎng)格界面上的法向量。

    通過構(gòu)造輔助點,利用有限體積法可對式 (6)進(jìn)行離散,其中瞬態(tài)項和源項的離散與結(jié)構(gòu)網(wǎng)格一樣,即瞬態(tài)項采用向前差分,源項采用線性化處理即可。具體過程可參見文獻(xiàn)[9]。單元面的各通量項的離散表達(dá)式及壓力校正方程的離散參見文獻(xiàn)[10]。

    式(3)、式(4)的離散:式(3)等式左邊的瞬態(tài)項可采用向前差分處理,右邊的源項采用線性化處理;式(4)的第一項為瞬態(tài)項采用向前差分處理,第二、三項與處對流項的方式相同。

    2.2 計算時間步長

    為了保證計算時模型的穩(wěn)定,時間步長的選取需要滿足CFL線性穩(wěn)定條件[12]

    3 計算實例

    3.1 工況概述

    沙坡頭水利樞紐位于寧夏中衛(wèi)縣境內(nèi)的黃河干流黑山峽峽谷出口處,是以灌溉、發(fā)電為主的大型綜合性水利樞紐,控制流域面積25.34萬km2,多年平均徑流量為336億m3,年平均輸沙量1.6億t,總庫容0.26億m3,灌溉面積為5.847萬hm2,總裝機(jī)容量為120.3 MW,年均總發(fā)電量6.06億kW·h。沙坡頭水庫屬峽谷河道型,全長14.3 km。

    項目組在2008年的7月16日~18日和12月5日~7日分別對沙坡頭的SH1-SH11斷面進(jìn)行實測,得到斷面的水深、流速、流量等相關(guān)數(shù)據(jù)。本文以2008年7月實測數(shù)據(jù)作為數(shù)值模擬的初始值,模擬計算時間為2008年7月16日至12月7日。

    3.2 模擬區(qū)域及初始條件

    模擬區(qū)域。所選模擬河段共設(shè)置了20個斷面,本文選擇16個斷面為研究對象,模擬區(qū)域及斷面位置如圖1所示,其中斷面SH11是進(jìn)水口,斷面SH1是出水口。本文采用前沿推進(jìn)法[13-14]在計算區(qū)域內(nèi)生成三角形網(wǎng)格。網(wǎng)格劃分共5103個節(jié)點,9406個單元。

    圖1 模擬區(qū)域

    初始條件的選定。由于實測資料有限,根據(jù)兩次實測資料、部分文獻(xiàn)以及沙坡頭水庫附近的下沿河水文站的部分測量數(shù)據(jù),擬定數(shù)值模擬的進(jìn)出口初始值。兩次實測進(jìn)口斷面SH11的流量分別為:1034.50 m3/s和588.71 m3/s。沙坡頭水庫汛期一般為7月~9月,入庫徑流主要來自蘭州以上,多年平均流量820 m3/s,多年平均含沙量3.47 kg/m3[15]。汛期水量占全年的44%,輸沙量占全年的82.7%[16]。兩次實測出口斷面SH1的水位分別為1240.50 m和1240.51 m,水庫正常運行水位1240.50 m。經(jīng)計算分析,本文選定的進(jìn)出口的流量、含沙量和水位初始值如表1所示。

    3.3 數(shù)值模擬結(jié)果及分析

    模擬區(qū)域有兩個彎道,根據(jù)水的流向,將第一個彎道記作A彎道,第二個彎道記作B彎道。選擇A彎道中斷面SH9和SHJ5以及B彎道附近的斷面SH5和SH6為例,各斷面位置如圖1所示。將斷面垂向流速和河底高程模擬值與實測值進(jìn)行對比并分析。模擬區(qū)域的流場圖及局部放大圖如圖2所示。

    斷面SH5、SH6、SH9和SHJ5斷面垂向平均流速和河底高程的模擬值與實測值的對比如圖3~圖6所示。

    由圖3~圖6可知:①模擬值與實測值較為一致,說明本文建立的模型、采用的方法以及初始條件的選定等是合理的;②斷面SH5所處位置可看作是B彎道的出口處,受到彎道離心力的影響,斷面的左岸附近有稍許沖刷,右岸淤積比較嚴(yán)重;③斷面SH6處于彎道中,左岸沖刷、右岸淤積較為明顯;④斷面SHJ5處于A彎道中,右岸沖刷左岸淤積較為明顯;⑤由于斷面SH9垂向平均流速的模擬值稍小于實測值,導(dǎo)致該斷面泥沙淤積量的模擬值稍大于實測值。

    圖2 模擬區(qū)域流場

    表1 進(jìn)出口初始值

    圖3 斷面SH5

    圖4 斷面SH6

    4 結(jié) 論

    (1)本文建立的平面二維水沙模型是合理的,能夠較為精確模擬沙坡頭庫區(qū)二維水沙運動。

    (2)研究所選斷面垂線平均流速、庫底變形的模擬值和實測值較為一致,說明非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格有限體積法是適用的。

    圖5 斷面SHJ5

    圖6 斷面SH9

    (3)研究結(jié)果為后續(xù)研究、預(yù)測該水庫的泥沙淤積情況及多水庫聯(lián)合調(diào)度奠定了必要的基礎(chǔ)。

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