李世春
(北京中交橋宇科技有限公司,北京 100176)
預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋的箱梁腹板內(nèi)豎向預(yù)應(yīng)力在提高箱梁腹板抗剪能力、預(yù)防腹板豎向和斜向裂縫的發(fā)生起著不可替代的作用。由于受到以往施工工藝和技術(shù)水平等因素的限制,部分橋梁豎向預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量難以得到保障,應(yīng)及時(shí)對(duì)豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的長(zhǎng)度和灌漿密實(shí)度進(jìn)行檢測(cè),對(duì)豎向預(yù)應(yīng)力有效性進(jìn)行評(píng)估,從而確保該類橋梁安全運(yùn)營(yíng)。本文以黃花園大橋豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋長(zhǎng)度和灌漿飽滿度檢測(cè)為例,對(duì)錨桿無(wú)損檢測(cè)儀RSM-SBT在橋梁豎向預(yù)應(yīng)力檢測(cè)中的應(yīng)用方法,注意事項(xiàng)及其局限性進(jìn)行探索,為今后此類工程提供寶貴經(jīng)驗(yàn)和參考。
黃花園大橋主橋上部結(jié)構(gòu)為(137.16+3×250+137.16)m 的5 跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋,全長(zhǎng)1 024.32m。左右幅分離,每幅箱梁為單箱單室預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁,箱梁頂寬15 m,底寬7 m,梁高4.3~13.8 m。設(shè)計(jì)荷載:汽車-超20 級(jí),掛車-120,人群荷載3.5kN/m2,地震烈度:按七度設(shè)防,該橋1996-12-26開工,1999年年底竣工。
根據(jù)養(yǎng)護(hù)單位的歷年檢查,黃花園大橋箱梁底面豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋脫落情況較為嚴(yán)重,箱梁底面脫落的預(yù)應(yīng)力鋼筋分別在2004年、2008年和2010年進(jìn)行過(guò)3次集中整治處理。2011年2 月又在橋面發(fā)現(xiàn)多處坑槽,疑似豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋露頭。
利用聲頻應(yīng)力波(簡(jiǎn)稱聲波)對(duì)露頭豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)行灌漿飽滿度無(wú)損檢測(cè)。若預(yù)應(yīng)力管道中存在注漿不密實(shí)段,則復(fù)合桿件的截面積及波阻抗發(fā)生變化,在波阻抗差異界面將產(chǎn)生反射應(yīng)力波,桿中反射應(yīng)力波的相對(duì)能量強(qiáng)度與注漿密實(shí)度差異程度有關(guān)。一般密實(shí)度越好,反射波的能量越強(qiáng),衰減越慢;不密實(shí)區(qū)段越多,則波阻抗界面越多,反射應(yīng)力波越多。
當(dāng)桿端頭被激發(fā)應(yīng)力波后,錨桿端頭的應(yīng)力波動(dòng)能為
其中,反射波能量
式中:m為單位質(zhì)量;v為錨桿端頭質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度;E0為桿端入射波能量,固定激發(fā)方式時(shí)可視為常量。
如果以桿長(zhǎng)作為變量代替時(shí)間變量,得到
把反射波能量與入射波能量的比值作為錨桿的應(yīng)力波能量反射率:
η=ES/E0.
式中:當(dāng)?shù)扔阡摻铋L(zhǎng)度L時(shí),即為鋼筋全長(zhǎng)范圍內(nèi)的反射波總動(dòng)能,鋼筋應(yīng)力波能量反射率與鋼筋注漿密實(shí)度存在一定的相關(guān)關(guān)系。
D=(1-βη)×100%.
結(jié)合本次檢測(cè)具體情況,進(jìn)行本次標(biāo)定試驗(yàn)。本次標(biāo)定有:①對(duì)桿體波速進(jìn)行標(biāo)定,用來(lái)指導(dǎo)本項(xiàng)目實(shí)際的實(shí)測(cè)桿長(zhǎng)計(jì)算;②對(duì)鋼筋中間機(jī)械接頭的不同狀態(tài)進(jìn)行模擬,確定本次實(shí)際檢測(cè)的桿底信號(hào)位置和機(jī)械接頭位置。
針對(duì)試驗(yàn)標(biāo)定內(nèi)容,設(shè)置5個(gè)工況,其中工況1是進(jìn)行桿體波速標(biāo)定,其余工況是進(jìn)行接頭(套筒)狀況模擬,見圖1。標(biāo)定試驗(yàn)部分波形如圖2所示。
圖1 試驗(yàn)標(biāo)定的工況設(shè)置
圖2 工況1:桿體波速標(biāo)定波形
通過(guò)本次標(biāo)定試驗(yàn),可得出:
1)桿體波速為5 200m/s;
2)在中間套筒接頭密實(shí)的情況下,可以測(cè)得整個(gè)鋼筋體系的桿長(zhǎng)(即上下兩根鋼筋),中間的套筒接頭在信號(hào)中沒(méi)有明顯反應(yīng);
3)儀器對(duì)桿底擴(kuò)徑(即工況4)沒(méi)有相應(yīng)的反應(yīng)信號(hào);
4)對(duì)于中間套筒處,機(jī)械接頭不密實(shí)的情況下,儀器可得到第1段鋼筋的反射信號(hào),未測(cè)到底部第2段鋼筋的響應(yīng)信號(hào)。
根據(jù)標(biāo)定結(jié)論和參數(shù),對(duì)5根豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)行檢測(cè),其中4根墩頂長(zhǎng)預(yù)應(yīng)力鋼筋由于受鋼筋本身機(jī)械接頭的影響,不能對(duì)其整體質(zhì)量做出判斷;跨中較短的1根預(yù)應(yīng)力鋼筋被評(píng)定為合格。
1)測(cè)試前,對(duì)桿體波速和桿系波速進(jìn)行標(biāo)定十分重要的,各橋使用的豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋規(guī)格不同、材質(zhì)不同,其相應(yīng)的波速也不同;
2)測(cè)試過(guò)程中,對(duì)測(cè)試的預(yù)應(yīng)力鋼筋頭,必須進(jìn)行打磨,從而是探頭和待檢鋼筋較好的耦合;
3)對(duì)每根預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)現(xiàn)場(chǎng)采集多個(gè)波形,對(duì)采集的波形進(jìn)行初步判斷,各次采集的波形一致較好方可;
4)測(cè)試現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)避免車輛通過(guò)或大型機(jī)械作業(yè),從而避免采集的波形受到干擾。
5)較長(zhǎng)的預(yù)應(yīng)力鋼筋,中間可能有套筒接頭,若上下兩端鋼筋接觸不好,儀器很難測(cè)出下面一段鋼筋的波形,這也是這種方法的局限性。
通過(guò)采用錨桿無(wú)損檢測(cè)儀對(duì)重慶市花黃園嘉陵江大橋的豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的檢測(cè),是對(duì)鋼筋長(zhǎng)度和灌漿密實(shí)度檢測(cè)方法的一次大膽創(chuàng)新和探索,實(shí)踐證明錨桿無(wú)損檢測(cè)儀對(duì)豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的長(zhǎng)度和密實(shí)度檢測(cè)是可行的,同時(shí)也具有一定的局限性。
[1]中華人民共和國(guó)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.JGJ/T 182-2009 錨桿錨固質(zhì)量無(wú)損檢測(cè)技術(shù)規(guī)程[S].北京:人民交通出版社,2009.
[2]JTG H11-2004公路橋涵養(yǎng)護(hù)規(guī)范[S].北京:人民交通出版社,2004.
[3]GB50086-2001 錨桿噴射混凝土支護(hù)技術(shù)規(guī)范[S].北京:人民交通出版社,2001.
[4]JTG H10-2009公路養(yǎng)護(hù)技術(shù)規(guī)范[S].北京:人民交通出版社,2009.
[5]中冶集團(tuán)建筑研究總院.CECS22:2005 巖土錨桿(索)技術(shù)規(guī)程[S].北京:人民交通出版社,2007.
[6]GB/T14370-2007 預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器[S].北京:人民交通出版社,2007.
[7]丁志軍,杜軍,盧彭真.無(wú)損檢測(cè)技術(shù)在道橋工程中的應(yīng)用與發(fā)展[J].交通科技與經(jīng)濟(jì),2005,7(1):26-28.