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    自密實(shí)混凝土單軸受壓應(yīng)力——應(yīng)變?nèi)€試驗(yàn)研究

    2013-10-05 14:04:22王海偉王建華
    江蘇水利 2013年1期
    關(guān)鍵詞:棱柱體下降段單軸

    陳 莉 王海偉 王建華

    (江蘇省洪澤湖水利工程管理處,江蘇 洪澤 223100)

    0 引言

    混凝土的單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線方程是混凝土材料最基本的本構(gòu)關(guān)系,又是多軸本構(gòu)關(guān)系模型的基礎(chǔ)。在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的非線性分析中,例如:構(gòu)件的截面剛度、截面極限應(yīng)力分布、承載力和延性,超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和全過(guò)程分析等,它是不可或缺的物理方程,對(duì)計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性起決定性作用。

    本試驗(yàn)采用CSS-WAW-1000DL電液伺服萬(wàn)能壓力試驗(yàn)機(jī)對(duì)自密實(shí)混凝土棱柱體試件進(jìn)行了單軸受壓試驗(yàn),得出自密實(shí)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€,推出自密實(shí)混凝土單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€方程,并對(duì)其進(jìn)行分析。

    1 試驗(yàn)概況

    (1)試驗(yàn)材料

    粉煤灰:華能南京電廠生產(chǎn)的F類Ⅰ級(jí)粉煤灰。

    水泥:中國(guó)水泥廠有限公司生產(chǎn)的海螺牌P.O42.5R水泥。

    細(xì)骨料:江西贛江生產(chǎn)的中砂,細(xì)度模數(shù)為2.51。

    粗骨料:回容峰家山生產(chǎn)的碎石,粒徑為5~19 mm,級(jí)配連續(xù)。

    外加劑:江蘇博特新材料有限公司生產(chǎn)的JM-PCA(Ⅰ)型減水劑,減水率最高可達(dá)35%以上。

    (2)配比設(shè)計(jì)

    自密實(shí)混凝土配比設(shè)計(jì)為水泥∶粉煤灰∶水∶砂∶石∶添加劑=318.8∶212.5∶170 ∶766.2 ∶864 ∶4.8(kg/m3)。

    (3)試件制作

    自密實(shí)混凝土每種配比制作3個(gè)試件,試件尺寸為150 mm×150 mm×300 mm的棱柱體。

    (4)養(yǎng)護(hù)條件

    本試驗(yàn)中,制作的所有試塊均是在實(shí)驗(yàn)室標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下進(jìn)行養(yǎng)護(hù),溫度為20℃,相對(duì)濕度為99%。

    (5)試驗(yàn)設(shè)備

    自密實(shí)混凝土棱柱體試件加載系統(tǒng)由YHD-50位移感應(yīng)器、CSSWAW-1000DL電液伺服萬(wàn)能壓力試驗(yàn)機(jī)、靜態(tài)應(yīng)變儀和計(jì)算機(jī)等組成,數(shù)據(jù)直接由DH3818靜態(tài)應(yīng)變測(cè)試儀采集。

    (6)試驗(yàn)方法

    要獲得穩(wěn)定的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€,主要是在曲線的下降段必須控制混凝土試件緩慢地變形和破壞。采用CSS-WAW-1000DL電液伺服萬(wàn)能壓力試驗(yàn)機(jī)對(duì)自密實(shí)混凝土棱柱體試件進(jìn)行加載,上升段采用力控制,按峰值荷載的10%分級(jí)加載,接近預(yù)估峰值荷載的90%時(shí)采用位移控制,下降段的加載速度為0.005 mm/s。當(dāng)試件最大應(yīng)變達(dá)0.01左右或荷載減小至峰值荷載的10%左右時(shí)結(jié)束試驗(yàn)。

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    自密實(shí)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€如圖1所示。

    圖1 自密實(shí)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€

    自密實(shí)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€分為上升段和下降段兩部分,二者以峰值點(diǎn)為界;自密實(shí)混凝土的破壞過(guò)程分為四個(gè)階段:彈性階段、裂縫穩(wěn)定擴(kuò)展階段、裂縫失穩(wěn)擴(kuò)展階段和破壞階段,與普通混凝土的破壞過(guò)程基本相似。

    自密實(shí)混凝土棱柱體試件剛開始加載時(shí)應(yīng)力較?。é摇?.4 fc),應(yīng)力與應(yīng)變近似成線性關(guān)系。繼續(xù)加大應(yīng)力,自密實(shí)混凝土的塑性變形和微裂縫稍有發(fā)展,應(yīng)變逐漸加速增長(zhǎng),界面裂縫的長(zhǎng)度、寬度隨著應(yīng)力的增長(zhǎng)而增大,數(shù)量隨著應(yīng)力的增長(zhǎng)而增多,應(yīng)力-應(yīng)變曲線的斜率漸減,開始不同程度的朝著水平軸彎曲。此時(shí),自密實(shí)混凝土的泊松比 νs=ε′/ε=0.184~0.214<0.5,體積應(yīng)變(εν=ε-2ε′)為壓縮,但其變化率隨著應(yīng)力的增大而減小。

    當(dāng)自密實(shí)混凝土試塊的應(yīng)力值達(dá)到σ=(0.8~0.9)fc時(shí),其應(yīng)變約為峰值應(yīng)變的(0.51~0.80)εp,切線泊松比νt=0.5,體積壓縮變形達(dá)到最大值,不再繼續(xù)縮小,意味著混凝土內(nèi)部微裂縫有較大開展,但試件表面的裂縫肉眼尚未可見(jiàn)。此后,混凝土內(nèi)部出現(xiàn)非穩(wěn)定裂縫,應(yīng)變和泊松比很快增長(zhǎng),體積壓縮變形開始恢復(fù)。不久,應(yīng)力提高有限,即達(dá)峰值點(diǎn)。隨著應(yīng)變繼續(xù)增大,試件的承載力減小,曲線進(jìn)入下降段而形成一個(gè)尖峰,峰值應(yīng)力即混凝土的棱柱體抗壓強(qiáng)度f(wàn)c,相應(yīng)的應(yīng)變?yōu)榉逯祽?yīng)變?chǔ)舙。普通混凝土達(dá)到峰值時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)變約為0.002,本試驗(yàn)中自密實(shí)混凝土的峰值應(yīng)變?cè)?.002~0.003之間,約為0.0022,比普通混凝土的峰值應(yīng)變略大。

    自密實(shí)混凝土試塊的應(yīng)力-應(yīng)變曲線進(jìn)入下降段不久,試件中部的表面出現(xiàn)第一條可見(jiàn)裂縫,此裂縫細(xì)而短,平行于受力方向。繼續(xù)增大應(yīng)變,應(yīng)力的下降速度逐漸增加,橫向變形迅速發(fā)展,試件上相繼出現(xiàn)多條不連續(xù)的縱向短裂縫,自密實(shí)混凝土試件的承載力下降很快,但在應(yīng)力-應(yīng)變曲線的下降段存在一個(gè)反彎點(diǎn),即應(yīng)力下降速率最大的點(diǎn)?;炷羶?nèi)骨料和砂漿的界面粘結(jié)裂縫,以及砂漿內(nèi)的裂縫不斷地延伸、擴(kuò)展和相連,沿著試塊最薄弱的面形成宏觀裂縫,并逐漸地貫穿全截面。本試驗(yàn)中自密實(shí)混凝土棱柱體試件應(yīng)力-應(yīng)變曲線的反彎點(diǎn)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力值約為峰值應(yīng)力的 55%~65%,即 σ=(0.55~0.65)fc,相應(yīng)的應(yīng)變值在0.002~0.003之間。

    當(dāng)自密實(shí)混凝土試塊的應(yīng)力-應(yīng)變曲線進(jìn)入下降段的反彎點(diǎn)后,各不連續(xù)的裂縫開始相連形成斜向裂縫,斜裂縫進(jìn)一步發(fā)展貫穿整個(gè)截面,再增大試件應(yīng)變,此斜裂縫在正應(yīng)力和剪應(yīng)力的搓碾下不斷發(fā)展加寬,成為一破損帶,而試件其他部位上的裂縫一般不再發(fā)展。試件上的荷載由斜截面上的摩阻力和殘存的粘結(jié)力相抵抗,剩余承載力緩慢地下降。即使在更大的應(yīng)力下,混凝土的殘余強(qiáng)度仍未完全喪失。此時(shí),自密實(shí)混凝土的殘余強(qiáng)度約為峰值應(yīng)力的 15%~25%,即 σ=(0.15~0.25)fc,比普通混凝土的殘余強(qiáng)度σ=(0.2~0.4)fc略小。

    由上述分析可見(jiàn),自密實(shí)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€與普通混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€基本相似,但各特征點(diǎn)的位置和取值有所變化。因此,在進(jìn)行自密實(shí)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)要注意利用這個(gè)特點(diǎn)。

    自密實(shí)混凝土棱柱體試件的受壓變形和破壞過(guò)程,決定了其應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€的形狀。用無(wú)量綱坐標(biāo)公式表示自密實(shí)混凝土受壓應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€(如圖2)。

    無(wú)量綱坐標(biāo)公式:

    式中:

    εp—自密實(shí)混凝土的峰值應(yīng)變;

    fc—自密實(shí)混凝土的峰值應(yīng)力,MPa。

    圖2 無(wú)量綱的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€

    由圖2可以看出,自密實(shí)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€上升段斜率單調(diào)下降,在峰值點(diǎn)曲線斜率為零;曲線下降段先出現(xiàn)一個(gè)拐點(diǎn),接著出現(xiàn)曲率最大點(diǎn),然后曲線趨于平緩,該曲線滿足以下幾個(gè)條件:

    由于混凝土材料的復(fù)雜性,要找到一個(gè)曲線方程全部滿足上述5個(gè)條件是比較困難的。在綜合和比較前人研究的基礎(chǔ)上,建議自密實(shí)混凝土應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€方程采用下列形式:

    (1)上升段曲線方程

    由條件①可得:

    式中:

    Ec—自密實(shí)混凝土的彈性模量,N/mm2;

    Es—自密實(shí)混凝土的割線模量,N/mm2。

    由條件①和②可得:

    由條件③可得:

    d2y/d2x=2(3-2a)+6(a-2)x<0,得到 a 值的范圍:1.5≤a≤3。

    (2)下降段曲線方程

    由條件④可得:

    當(dāng) b=0時(shí),y≡1,應(yīng)力-應(yīng)變曲線為從峰值點(diǎn)延伸的水平線,相當(dāng)于理想的塑性變形;

    當(dāng)b→∞時(shí),y≡0,即峰值點(diǎn)之后自密實(shí)混凝土的殘余強(qiáng)度為0,相當(dāng)于完全脆性的材料??芍琤值的范圍:0<b<∞。

    條件⑤當(dāng) x→∞,y→0時(shí),dy/dx→0,上式滿足。

    因此,自密實(shí)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€方程為:

    為了確定自密實(shí)混凝土應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€方程中的參數(shù)a和b值,進(jìn)而作出其應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€,將自密實(shí)混凝土試件的實(shí)測(cè)曲線離散化,用最小二乘法進(jìn)行計(jì)算,可得上述應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€方程的參數(shù)值,a=2.11,b=1.73??梢?jiàn),a和 b 值均滿足相應(yīng)的取值范圍。本試驗(yàn)提出的自密實(shí)混凝土單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€方程為:

    根據(jù)上述方程,可以作出自密實(shí)混凝土的計(jì)算曲線。圖3為自密實(shí)混凝土的試驗(yàn)曲線與計(jì)算曲線的對(duì)比。

    圖3 自密實(shí)混凝土的試驗(yàn)曲線與計(jì)算曲線

    通過(guò)圖3對(duì)比可以得出,自密實(shí)混凝土的計(jì)算曲線與試驗(yàn)曲線吻合良好。因此,試驗(yàn)建議的自密實(shí)混凝土單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€方程可以很好的描述自密實(shí)混凝土的單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€。

    3 結(jié)論

    自密實(shí)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線與普通混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線基本相似,但各特征點(diǎn)的位置和取值略有變化。

    建議自密實(shí)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€方程為:

    其中:a值的范圍:1.5≤a≤3,b值的范圍:0<b<∞。

    自密實(shí)混凝土的計(jì)算曲線與試驗(yàn)曲線吻合良好。因此,本試驗(yàn)推出的自密實(shí)混凝土單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€方程可以很好的描述自密實(shí)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€。

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