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    一種進(jìn)氣道自起動(dòng)特性檢測(cè)方法

    2013-09-21 07:52:34李祝飛高文智姜宏亮楊基明
    實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2013年2期
    關(guān)鍵詞:紋影進(jìn)氣道風(fēng)洞

    李祝飛,高文智,李 鵬,姜宏亮,楊基明

    (中國(guó)科學(xué)技術(shù)大學(xué),合肥 230027)

    0 引言

    進(jìn)氣道能否自起動(dòng),關(guān)乎整個(gè)吸氣式高超聲速飛行器飛行試驗(yàn)的成敗。2011年6月美國(guó)進(jìn)行了X-51A第二次飛行試驗(yàn),超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)在由乙烯燃料轉(zhuǎn)換到JP7碳?xì)淙剂系倪^(guò)程中,出現(xiàn)了進(jìn)氣道不起動(dòng)。雖然飛行器試圖調(diào)整到有利于進(jìn)氣道再起動(dòng)的狀態(tài),但沒(méi)有奏效,最終導(dǎo)致試驗(yàn)未能達(dá)到預(yù)期目標(biāo)[1]。高超聲速進(jìn)氣道在設(shè)計(jì)過(guò)程中,為了獲得良好的自起動(dòng)性能,普遍采用經(jīng)典的Kantrowitz起動(dòng)界限[2]作為進(jìn)氣道自起動(dòng)的內(nèi)收縮比(ICR)界限,造成進(jìn)氣道效率的大大降低而失去其實(shí)用價(jià)值[3]。Kantrowitz界限假定進(jìn)氣道入口前存在一道正激波,因而不適用于高超聲速進(jìn)氣道。由于高超聲速進(jìn)氣道幾何形式的多樣性和內(nèi)部流動(dòng)的復(fù)雜性,目前還沒(méi)有較好的理論對(duì)高超聲速進(jìn)氣道的起動(dòng)特性進(jìn)行準(zhǔn)確和全面的預(yù)報(bào)[3-4]。風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)無(wú)疑成為重要的研究手段之一。文獻(xiàn)[5-6]的風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,Kantrowitz自起動(dòng)界限對(duì)于高超聲速進(jìn)氣道往往過(guò)于保守。研究高超聲速進(jìn)氣道自起動(dòng)特性的快速實(shí)驗(yàn)檢測(cè)方法,對(duì)預(yù)報(bào)進(jìn)氣道的自起動(dòng)性能具有重要意義。

    開(kāi)展定幾何進(jìn)氣道自起動(dòng)實(shí)驗(yàn)的關(guān)鍵是在有效的試驗(yàn)時(shí)間內(nèi)先迫使進(jìn)氣道不起動(dòng),然后移除導(dǎo)致不起動(dòng)的因素,考察進(jìn)氣道能否再起動(dòng)。進(jìn)氣道的再起動(dòng)是認(rèn)定進(jìn)氣道在類(lèi)似條件下,具有自起動(dòng)能力的直接證據(jù)[7-8]。在常規(guī)風(fēng)洞中,由于試驗(yàn)時(shí)間足夠長(zhǎng)(10s量級(jí)),多采用依據(jù)節(jié)流原理設(shè)計(jì)的機(jī)構(gòu),調(diào)節(jié)流道的出口面積迫使進(jìn)氣道不起動(dòng)。這些機(jī)構(gòu)有時(shí)兼做流量計(jì)使用,如文獻(xiàn)[7]使用的流量計(jì)、文獻(xiàn)[8]使用的堵塞錐,而文獻(xiàn)[9-10]則直接使用較為簡(jiǎn)易的節(jié)流擋板。在脈沖設(shè)備中,路德維希管風(fēng)洞試驗(yàn)時(shí)間相對(duì)較長(zhǎng)(數(shù)百毫秒量級(jí)),文獻(xiàn)[11]使用可控裝置噴射高壓氣體產(chǎn)生流動(dòng)堵塞,迫使進(jìn)氣道不起動(dòng)。激波風(fēng)洞以其靈活的運(yùn)行方式、較為低廉的運(yùn)行費(fèi)用,在地面實(shí)驗(yàn)設(shè)備中占有重要地位。在激波風(fēng)洞短暫的試驗(yàn)時(shí)間內(nèi)(10ms量級(jí)),若能迫使進(jìn)氣道不起動(dòng),將為進(jìn)氣道起動(dòng)特性的研究提供快速的測(cè)試方法和豐富的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。

    本項(xiàng)研究正是在激波風(fēng)洞中對(duì)高超聲速進(jìn)氣道進(jìn)行實(shí)驗(yàn),探究進(jìn)氣道的起動(dòng)特性。前期開(kāi)展的研究表明,激波風(fēng)洞運(yùn)行初期的非定常效應(yīng)有助于進(jìn)氣道起動(dòng)[12-13]??紤]到激波風(fēng)洞有限的試驗(yàn)時(shí)間,不易實(shí)現(xiàn)對(duì)進(jìn)氣道的主動(dòng)控制。發(fā)展了一種在隔離段內(nèi)設(shè)置輕質(zhì)堵塊的方法,來(lái)抑制激波風(fēng)洞的這種助起動(dòng)效應(yīng),并迫使進(jìn)氣道在風(fēng)洞運(yùn)行初期不起動(dòng)。借助于所發(fā)展的檢測(cè)方法,獲得了進(jìn)氣道自起動(dòng)以及起動(dòng)/不起動(dòng)雙解區(qū)[14]的流動(dòng)特征。

    1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及實(shí)驗(yàn)?zāi)P?/h2>

    1.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備

    實(shí)驗(yàn)在中國(guó)科學(xué)技術(shù)大學(xué)的KDJB500反射型激波風(fēng)洞中進(jìn)行,來(lái)流Ma數(shù)為5.9。風(fēng)洞(見(jiàn)圖1)由內(nèi)徑0.14m的激波管、出口直徑0.3m的型面噴管、截面積0.5m×0.5m的試驗(yàn)段和體積約10m3的真空罐組成。激波管驅(qū)動(dòng)段長(zhǎng)10m,被驅(qū)動(dòng)段長(zhǎng)14m。采用平衡接觸面運(yùn)行方式[15],利用氮?dú)怛?qū)動(dòng)空氣,平衡后來(lái)流總壓約1MPa,總溫約800K,試驗(yàn)時(shí)間約為40ms。

    圖1 KDJB500激波風(fēng)洞示意圖Fig.1 Schematic of the shock tunnel

    風(fēng)洞配備有高速攝影系統(tǒng)、數(shù)字延時(shí)器、64通道程控測(cè)壓放大器和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。實(shí)驗(yàn)時(shí),由安裝在噴管喉道上游激波管壁上的壓電式壓力傳感器CH1輸出的電信號(hào)經(jīng)電荷放大器放大后,進(jìn)入數(shù)字延時(shí)器。在t=20ms時(shí)刻,數(shù)字延時(shí)器同步觸發(fā)高速攝影系統(tǒng)和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。所有傳感器輸出的電信號(hào)及同步觸發(fā)信號(hào)都被數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采集。實(shí)驗(yàn)中設(shè)置的高速攝影系統(tǒng)的典型拍攝頻率為20k fps,曝光時(shí)間1/216 ms。數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)的信號(hào)采樣率為1MHz,實(shí)驗(yàn)記錄系統(tǒng)覆蓋風(fēng)洞運(yùn)行全過(guò)程,并且能夠清晰地捕捉進(jìn)氣道內(nèi)強(qiáng)非定常的流動(dòng)特征。

    1.2 實(shí)驗(yàn)?zāi)P?/h3>

    高超聲速進(jìn)氣道實(shí)驗(yàn)?zāi)P蜑槎靿菏竭M(jìn)氣道(如圖2),由兩級(jí)壓縮外壓縮段、水平唇罩、等直隔離段和無(wú)壓縮的側(cè)板組成,流道寬度為54mm。為了研究?jī)?nèi)收縮比對(duì)進(jìn)氣道起動(dòng)性能的影響,模型唇罩的裝配位置可以沿流向調(diào)節(jié),隔離段的下壁面也可以襯入平板減小隔離段的高度,以獲得不同的內(nèi)收縮比。在實(shí)驗(yàn)來(lái)流條件下,內(nèi)收縮段入口平均Ma數(shù)為4.1,據(jù)此設(shè)計(jì)進(jìn)氣道模型的內(nèi)收縮比可調(diào)范圍為1.40~2.21,以獲得從自起動(dòng)到不起動(dòng)等多種豐富的流動(dòng)現(xiàn)象。不過(guò),為了突出重點(diǎn)和分解難點(diǎn),這里主要關(guān)注內(nèi)收縮比分別為1.65和2.06兩種典型狀態(tài)。模型側(cè)板上安裝有光學(xué)玻璃,便于對(duì)進(jìn)氣道的內(nèi)部流動(dòng)進(jìn)行紋影觀測(cè)。沿唇罩中心線(xiàn)布置有壓阻式壓力傳感器,監(jiān)測(cè)壁面壓強(qiáng)的動(dòng)態(tài)變化。實(shí)驗(yàn)前隔離段內(nèi)可以設(shè)置輕質(zhì)的可吹除堵塊,迫使進(jìn)氣道在風(fēng)洞運(yùn)行前期出現(xiàn)不起動(dòng)。

    圖2 高超聲速進(jìn)氣道實(shí)驗(yàn)?zāi)P虵ig.2 The test model of hypersonic inlet

    2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 自起動(dòng)過(guò)程

    實(shí)驗(yàn)前ICR=1.65的進(jìn)氣道隔離段內(nèi)放置了一個(gè)輕質(zhì)堵塊。由于觀察范圍的限制,實(shí)驗(yàn)過(guò)程中堵塊不能完全被觀測(cè)到,連接于堵塊上的標(biāo)記物可以監(jiān)測(cè)堵塊的移動(dòng)。

    圖3給出了堵塊作用過(guò)程的紋影照片序列。t=24.25ms氣流進(jìn)入進(jìn)氣道,由于堵塊的存在,下游流動(dòng)很快發(fā)生壅塞,壓強(qiáng)急劇升高(見(jiàn)圖5),進(jìn)而形成向上游傳播的激波(t=24.50ms)。這一過(guò)程中,一方面氣流在不斷地流入進(jìn)氣道,上游的流場(chǎng)逐漸建立,唇口激波逐漸形成,肩部的分離區(qū)也在縮??;另一方面,下游流動(dòng)壅塞產(chǎn)生的激波繼續(xù)向上游傳播,進(jìn)氣道內(nèi)壓強(qiáng)迅速升高,堵塊的位置也在加速后移。t=24.80ms上游流場(chǎng)建立過(guò)程形成的波系與下游壅塞產(chǎn)生的向上游傳播的波系相互干擾并融合,肩部的分離區(qū)逐漸擴(kuò)大,分離激波被向上游推出。t=25.00ms分離激波被推出內(nèi)收縮段,唇口出現(xiàn)脫體激波。隨著分離區(qū)的不斷擴(kuò)大,分離激波繼續(xù)向上游移動(dòng),氣流從唇口上方溢出,進(jìn)氣道的捕獲流量下降,進(jìn)氣道不起動(dòng),進(jìn)氣道內(nèi)的壓強(qiáng)開(kāi)始逐漸下降。t=25.50ms進(jìn)氣道內(nèi)無(wú)明顯的波系特征,表明進(jìn)氣道內(nèi)主要為亞聲速流動(dòng)。t=26.00ms標(biāo)記物的大幅移動(dòng)表明堵塊已經(jīng)被吹出隔離段,進(jìn)氣道的流通能力開(kāi)始恢復(fù)。

    隨著進(jìn)氣道內(nèi)壓強(qiáng)的下降,分離區(qū)逐漸縮小,分離激波開(kāi)始回撤(如圖4)。t=27.20ms分離激波進(jìn)入內(nèi)收縮段,隨著分離區(qū)的縮小,分離激波被吞入,進(jìn)氣道起動(dòng)。t=28.15ms進(jìn)氣道內(nèi)流場(chǎng)的波系結(jié)構(gòu)已經(jīng)建立,唇口激波在隔離段上下壁面間多次反射,并引起激波/邊界層干擾。與不起動(dòng)時(shí)相比,進(jìn)氣道內(nèi)的壓強(qiáng)也下降到較低的水平(見(jiàn)圖5)。

    圖3 Run T024,ICR=1.65進(jìn)氣道堵塊作用過(guò)程紋影圖Fig.3 Schlieren images of the obstacle action

    圖4 Run T024,ICR=1.65進(jìn)氣道自起動(dòng)過(guò)程紋影圖Fig.4 Schlieren images of the inlet self-starting

    圖5 Run T024,ICR=1.65進(jìn)氣道唇罩壁面不同測(cè)點(diǎn)壓強(qiáng)-時(shí)間歷程Fig.5 Pressure time history of the inlet self-starting

    作為對(duì)比,圖6給出了實(shí)驗(yàn)前沒(méi)有設(shè)置堵塞物的條件下,ICR=1.65進(jìn)氣道的紋影照片序列。進(jìn)氣道很容易起動(dòng),并一直保持起動(dòng)狀態(tài),相應(yīng)的壁面壓強(qiáng)信號(hào)(見(jiàn)圖7)也反映出與圖5后期相同的特征。因此,流場(chǎng)紋影和壁面壓強(qiáng)測(cè)量結(jié)果都清晰地表明,ICR=1.65進(jìn)氣道具有自起動(dòng)能力。

    圖6 Run T039,ICR=1.65進(jìn)氣道起動(dòng)紋影圖Fig.6 Schlieren images of the inlet starting

    圖7 Run T039,ICR=1.65進(jìn)氣道唇罩壁面不同測(cè)點(diǎn)壓強(qiáng)-時(shí)間歷程Fig.7 Pressure time history of the inlet starting

    2.2 起動(dòng)/不起動(dòng)雙解區(qū)

    在特定的來(lái)流條件下,進(jìn)氣道的內(nèi)收縮比是影響進(jìn)氣道起動(dòng)性能的重要參數(shù)。通過(guò)在ICR=1.65的基準(zhǔn)進(jìn)氣道隔離段下壁面襯入2mm厚的平板,減小基準(zhǔn)進(jìn)氣道的喉道面積,得到了ICR=2.06的進(jìn)氣道構(gòu)型。進(jìn)一步考察了增大內(nèi)收縮比對(duì)進(jìn)氣道起動(dòng)性能的影響。

    圖8顯示了ICR=2.06進(jìn)氣道事先沒(méi)有設(shè)置堵塞物時(shí)的實(shí)驗(yàn)紋影照片序列,進(jìn)氣道起動(dòng)過(guò)程的壓強(qiáng)變化歷程如圖9所示。由于激波風(fēng)洞運(yùn)行初期非定常效應(yīng)的輔助作用[13],進(jìn)氣道內(nèi)的超聲速流場(chǎng)很快建立,進(jìn)氣道一直處于起動(dòng)狀態(tài)。t=35ms進(jìn)氣道起動(dòng)時(shí)的紋影照片表明,ICR=2.06時(shí)唇口激波入射在肩點(diǎn),進(jìn)氣道肩點(diǎn)的分離區(qū)與圖6中ICR=1.65進(jìn)氣道起動(dòng)時(shí)的流場(chǎng)相比明顯減小。

    圖8 Run T050,ICR=2.06進(jìn)氣道起動(dòng)紋影Fig.8 Schlieren images of the inlet starting

    圖9 Run T050,ICR=2.06進(jìn)氣道唇罩壁面不同測(cè)點(diǎn)壓強(qiáng)-時(shí)間歷程Fig.9 Pressure time history of the inlet starting

    在隔離段內(nèi)設(shè)置輕質(zhì)堵塊后,對(duì)ICR=2.06的進(jìn)氣道進(jìn)行自起動(dòng)能力測(cè)試的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖10所示。圖10中預(yù)先設(shè)置的輕質(zhì)堵塊被氣流吹出進(jìn)氣道的過(guò)程與圖3類(lèi)似。然而,在堵塊被吹出流道后(t=29.8ms),沒(méi)有出現(xiàn)與圖4類(lèi)似的進(jìn)氣道自起動(dòng)過(guò)程。進(jìn)氣道內(nèi)收縮段入口處存在大規(guī)模的流動(dòng)分離區(qū),分離激波與唇口的脫體激波相互干擾。這一流動(dòng)結(jié)構(gòu),在實(shí)驗(yàn)時(shí)間內(nèi),能夠較為穩(wěn)定地存在。相應(yīng)的壁面壓強(qiáng)變化歷程(見(jiàn)圖11)與圖9中進(jìn)氣道起動(dòng)時(shí)的壓強(qiáng)信號(hào)相比,在堵塊被吹出流道后,進(jìn)氣道內(nèi)的壓強(qiáng)仍然較高。

    圖8和圖10的實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,在實(shí)驗(yàn)來(lái)流條件下,ICR=2.06的進(jìn)氣道處于起動(dòng)/不起動(dòng)的雙解區(qū)。對(duì)于相同構(gòu)型的進(jìn)氣道,由于事先是否設(shè)置輕質(zhì)堵塊的差別,進(jìn)氣道最終有可能處于起動(dòng)狀態(tài)或不起動(dòng)狀態(tài),取決于進(jìn)氣道進(jìn)入該工作點(diǎn)的路徑,這也是進(jìn)氣道起動(dòng)遲滯現(xiàn)象的一種體現(xiàn)。進(jìn)氣道經(jīng)過(guò)激波風(fēng)洞運(yùn)行初期的非定常效應(yīng)輔助起動(dòng)后,進(jìn)入該工作點(diǎn)(如圖8),則進(jìn)氣道將會(huì)保持起動(dòng);而進(jìn)氣道由不起動(dòng)狀態(tài)進(jìn)入該工作點(diǎn)(如圖10),進(jìn)氣道將一直不起動(dòng)??梢?jiàn),在激波風(fēng)洞中,既可以利用風(fēng)洞運(yùn)行初期的助起動(dòng)效應(yīng),獲得大內(nèi)收縮比進(jìn)氣道起動(dòng)狀態(tài)的數(shù)據(jù)(有別于常規(guī)風(fēng)洞結(jié)果),也可以通過(guò)本文發(fā)展的設(shè)置輕質(zhì)堵塊的方法"關(guān)閉"助起動(dòng)效應(yīng),獲得大內(nèi)收縮比進(jìn)氣道不起動(dòng)狀態(tài)的數(shù)據(jù)(與常規(guī)風(fēng)洞結(jié)果類(lèi)似)。

    圖10 Run T052,ICR=2.06進(jìn)氣道不起動(dòng)紋影Fig.10 Schlieren images of the inlet un-starting

    圖11 Run T052,ICR=2.06進(jìn)氣道唇罩壁面不同測(cè)點(diǎn)壓強(qiáng)-時(shí)間歷程Fig.11 Pressure time history of the inlet un-starting

    圖12 給出了本研究的兩組內(nèi)收縮比進(jìn)氣道的起動(dòng)性能與文獻(xiàn)[6]的對(duì)比結(jié)果。在激波風(fēng)洞中,采用本文發(fā)展的實(shí)驗(yàn)方法獲得的進(jìn)氣道自起動(dòng)內(nèi)收縮比界限與常規(guī)風(fēng)洞得到的結(jié)果具有可比性。在激波風(fēng)洞中開(kāi)展進(jìn)氣道起動(dòng)/不起動(dòng)雙解區(qū)實(shí)驗(yàn),具有一定的潛力和優(yōu)勢(shì)。

    圖12 進(jìn)氣道自起動(dòng)內(nèi)收縮比極限Fig.12 Self-starting limits of the inlets

    3 結(jié)論

    發(fā)展了一種在激波風(fēng)洞中考察進(jìn)氣道自起動(dòng)能力的快速檢測(cè)方法。采用高速紋影拍攝同步壁面壓強(qiáng)測(cè)量的手段,對(duì)二元高超聲速進(jìn)氣道的實(shí)驗(yàn)表明,該方法可以用于進(jìn)氣道自起動(dòng)能力的檢測(cè)。隨著內(nèi)收縮比的增大,進(jìn)氣道的自起動(dòng)能力下降。激波風(fēng)洞中可以開(kāi)展進(jìn)氣道自起動(dòng)以及起動(dòng)/不起動(dòng)雙解區(qū)的實(shí)驗(yàn),為進(jìn)氣道起動(dòng)性能的研究提供豐富的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。

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    基于輔助進(jìn)氣門(mén)的進(jìn)氣道/發(fā)動(dòng)機(jī)一體化控制
    直接紋影成像技術(shù)初步研究
    斑頭雁進(jìn)風(fēng)洞
    黃風(fēng)洞貂鼠精
    基于NI cRIO平臺(tái)的脈沖燃燒風(fēng)洞控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)
    現(xiàn)代紋影技術(shù)研究進(jìn)展概述①
    Marangoni對(duì)流的紋影實(shí)驗(yàn)分析
    The coupling characteristics of supersonic dual inlets for missile①
    某柴油機(jī)進(jìn)氣道數(shù)值模擬及試驗(yàn)研究
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