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    單元雙塊式無砟軌道土工布設(shè)置研究*

    2013-08-06 06:52:28韋有信楊斌亓偉鄭愛國
    關(guān)鍵詞:雙塊床板基床

    韋有信,楊斌,亓偉,鄭愛國

    (西南交通大學(xué)高速鐵路線路工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 610031)

    為解決高溫、嚴(yán)寒和大溫差環(huán)境下軌道結(jié)構(gòu)內(nèi)部應(yīng)力較高等問題,蘭新鐵路第二雙線路基段擬采用單元雙塊式無砟軌道[1-3]。單元式無砟軌道的優(yōu)點(diǎn)在于單元板可以通過縱向伸縮釋放內(nèi)部應(yīng)力,常見的結(jié)構(gòu)形式有日本板式無砟軌道、雙塊式無砟軌道橋梁段等[4-5],此類結(jié)構(gòu)常通過層間設(shè)置土工布或砂漿袋等措施將單元板與下部基礎(chǔ)相隔離,減小下部結(jié)構(gòu)對單元板縱向伸縮的約束作用。然而,目前路基段單元雙塊式無砟軌道是將單元道床板直接鋪設(shè)在上表面拉毛的支承層上[6-7],線路運(yùn)營初期,軌道結(jié)構(gòu)層間粘結(jié)良好,單元道床板縱向伸縮受到連續(xù)支承層的制約,在低溫情況下易引起道床板開裂,在嚴(yán)重情況下易引起鋼筋屈服,結(jié)構(gòu)破壞。為保證單元道床板工作性能,需要對道床板與支承層層間是否需要鋪設(shè)土工布進(jìn)行研究。本文首先對土工布鋪設(shè)前后軌道各結(jié)構(gòu)部件的力學(xué)性能進(jìn)行分析,再進(jìn)一步結(jié)合現(xiàn)場試驗(yàn),全面探討路基段單元雙塊式無砟軌道層間鋪設(shè)土工布的必要性。

    1 結(jié)構(gòu)模型

    路基段單元雙塊式無砟軌道從下至上依次為基床表層級配碎石、支承層、道床板、扣件、鋼軌見圖1。

    圖1 單元雙塊式無砟軌道結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structure of unit double -block ballastless track

    支承層采用C15混凝土,寬3.4 m,高0.3 m,縱向連續(xù)鋪設(shè);道床板采用 C40混凝土,板寬2.8 m,板高0.26 m,板長11.7 m,單元板伸縮縫寬20 mm;鋼軌扣件采用WJ-8B型扣件,扣件間距0.65 m;鋼軌采用 60 kg/m 級[8-10]。路基段單元雙塊式無砟軌道結(jié)構(gòu)模型見圖2。

    土工布鋪設(shè)前,道床板與支承層初期層間粘結(jié)良好,二者作為結(jié)合板共同承受外部荷載作用,計(jì)算中將結(jié)構(gòu)作為粘結(jié)工況進(jìn)行計(jì)算。土工布鋪設(shè)后,道床板與支承層層間分離,計(jì)算中將結(jié)構(gòu)作為分層工況進(jìn)行計(jì)算。

    2 層間粘結(jié)工況下結(jié)構(gòu)性能分析

    層間粘結(jié)工況中,道床板與支承層作為結(jié)合板共同承受外部荷載作用,單元板伸縮縫位置處,支承層作為結(jié)合板薄弱面,在溫降過程中將首先開裂,由于支承層未配置鋼筋,伸縮縫位置處支承層開裂后,結(jié)合板縱向成為單元結(jié)合板承受外部荷載作用。蘭新(蘭州—新疆)二線烏魯木齊無砟軌道試驗(yàn)段則很好的驗(yàn)證了這一點(diǎn)。由于道床板與支承層初期層間粘結(jié)強(qiáng)度較支承層與下部基床表層粘結(jié)強(qiáng)度大,凍融循環(huán)作用下,支承層與下部基床表層首先出現(xiàn)分層滑動(dòng)現(xiàn)象。單元結(jié)合板滑動(dòng)伸縮對外表現(xiàn)為板間伸縮縫寬度變化,通過對試驗(yàn)段為期1年的觀測,記錄了6.5 m單元板伸縮縫寬度在1個(gè)凍融循環(huán)作用下的變化,見圖2。通過對單元板在溫度升降過程中的位移量的分析,可以推算出軌道結(jié)構(gòu)初期支承層與基床表層的摩擦阻力,從而進(jìn)一步計(jì)算各結(jié)構(gòu)層應(yīng)力水平。

    從2010年12月至2011年1月份,伸縮縫寬度改變量達(dá)到最大值3.0 mm左右,該區(qū)段平均氣溫為-24℃。2011年7月至8月,伸縮縫寬度改變量達(dá)到最小值0.3 mm左右,該區(qū)段平均氣溫為20℃。忽略混凝土收縮徐變,6.5 m單元板在溫升44℃時(shí),伸縮縫寬度縮小了2.7 mm。而6.5 m單元板在溫降44℃時(shí)板端自由伸縮量為2.86 mm,基床表層抑制了結(jié)合板0.16 mm的伸縮。6.5 m單元板在較大溫降幅度作用下全長范圍內(nèi)均處于滑動(dòng)分層狀態(tài),假設(shè)支承層與基床表層為均勻分布的摩擦均布力,則通過摩擦均布力對單元板板端伸縮抑制可以建立如下方程:

    圖2 6.5 m道床板伸縮縫寬度變化Fig.2 the width variation of expansion joint of the 6.5 m track concrete layer

    式中,γ為摩擦均布力;x為計(jì)算截面距離板端距離;l為單元板長度;E為結(jié)合板彈性模量;A為結(jié)合板截面面積。帶入數(shù)據(jù)計(jì)算可知γ=2.86 kN/mm。溫降幅度足夠大時(shí),6.5 m單元板板中道床板縱向拉應(yīng)力約為6 MPa,單元板越長,板中應(yīng)力越高,由此可見,粘結(jié)工況中板中道床板存在拉裂等問題。

    夏季高溫環(huán)境中,貫通裂縫閉合,結(jié)合板作為縱向連續(xù)結(jié)構(gòu)承受荷載,支承層內(nèi)部縱向應(yīng)力:

    式中,σ支為支承層縱向壓應(yīng)力;a為混凝土材料變形系數(shù);△T為溫升幅度;E支為支承層混凝土彈性模量。溫升40℃ 時(shí),支承層縱向壓應(yīng)力為10.2 MPa,同樣可以計(jì)算出道床板縱向壓應(yīng)力為13.0 MPa,均小于材料的設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度,不會出現(xiàn)混凝土壓潰等問題。但是,此時(shí)結(jié)合板層間剪切應(yīng)力:

    式中:τ為層間剪切應(yīng)力;b道為道床板寬度。通過式(3)可知,單元板板端承受較大剪切應(yīng)力。板端道床板與支承層易產(chǎn)生剪切破壞,層間分離滑動(dòng)。溫升幅度越大,分層滑動(dòng)范圍越大。由此可見,道床板與單元板層間分離滑動(dòng)是軌道結(jié)構(gòu)在多次凍融循環(huán)作用下的必然趨勢。

    通過對粘結(jié)工況中結(jié)構(gòu)力學(xué)性能分析發(fā)現(xiàn):溫降情況下,伸縮縫位置下支承層將首先開裂,道床板中部承受較大拉應(yīng)力,溫降幅度較大情況下道床板板中將產(chǎn)生裂縫。溫升情況中,道床板與支承層層間承受較大剪切應(yīng)力,板端將首先分層滑動(dòng),分層滑動(dòng)區(qū)長度隨溫升幅度升高而增加。由此可見:道床板與支承層層間分離是軌道結(jié)構(gòu)發(fā)展的必然趨勢,且從減小結(jié)構(gòu)開裂的紀(jì)律的角度也必須采用相關(guān)措施減小支承層對道床板的約束作用;此外,道床板與支承層粘結(jié)工況中,滑動(dòng)層出現(xiàn)在支承層與基床表層間,還帶來了單元結(jié)合板整體的穩(wěn)定性問題。

    3 層間分離工況下結(jié)構(gòu)性能分析

    鋪設(shè)土工布后,層間完全分離。單元道床板縱向應(yīng)力得到釋放,但是卻帶來了單元道床板縱橫向限位等問題。鐵一院提出在單元板板中位置設(shè)置多排銷釘或鋼管樁加強(qiáng)板中位置軌道結(jié)構(gòu)的整體性,從而實(shí)現(xiàn)對單元板整體的縱橫向限位。但單元板在列車橫向荷載作用下依舊存在板端橫向位移過大,板中道床板承受橫向彎矩過大等問題,由此可知,道床板與支承層層間還需要保證一定的摩擦阻力?,F(xiàn)就不同層間摩擦系數(shù)下結(jié)構(gòu)在列車橫向荷載作用下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)進(jìn)行計(jì)算分析。

    列車選用國產(chǎn) SS8型列車,軸重為220 kN。按照高速鐵路設(shè)計(jì)規(guī)范,橫向設(shè)計(jì)荷載根據(jù)靜輪重及允許的最大脫軌系數(shù)0.8確定[11],本文取值88 kN。列車軸間距2.5 m,計(jì)算中列車橫向荷載取1個(gè)轉(zhuǎn)向架對結(jié)構(gòu)施加的2個(gè)同向橫向力進(jìn)行計(jì)算,荷載作用在同一塊單元板上。11.7 m單元板板端橫向位移及道床板縱向拉應(yīng)力分別見圖3和圖4。

    圖3 板端橫向位移量Fig.3 the horizontal displacement of end-plate

    圖4 道床板縱向拉應(yīng)力Fig.4 the longitudinal tensile stress of the concrete layer

    按照《客運(yùn)專線無砟軌道鐵路工程施工技術(shù)指南》(TZ216—2007)中對雙塊式無砟軌道靜態(tài)平順度允許偏差作了規(guī)定:對于350≥v>200 km/h的設(shè)計(jì)速度,水平向允許偏差為1 mm。通過圖3可知,層間摩擦因數(shù)取0.1~0.7均能滿足11.7 m單元板板端橫向位移限值要求。道床板縱向拉應(yīng)力隨著摩擦因數(shù)的增加而降低,道床板C40混凝土對應(yīng)的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為1.71 MPa,對照圖4可知,道床板層間摩擦因數(shù)應(yīng)該不小于0.6。一般土工布提供的摩擦因數(shù)為0.25~0.45之間,若層間鋪設(shè)土工布,需要采用特制高摩擦因數(shù)土工布。

    為避免道床板橫向彎矩過大,鐵一院提出在支承層上設(shè)置縱向鋸齒槽,見圖5。鋸齒槽的設(shè)置極大的增強(qiáng)了支承層對單元道床板的橫向限位,此時(shí),在支承層上鋪設(shè)土工布將不會存在道床板縱向彎曲應(yīng)力過大等問題。

    圖5 支承層鋸齒槽方案Fig.5 the longitudinal cogging project of the supporting layer

    土工布的設(shè)計(jì)不僅降低了支承層制約道床板應(yīng)力釋放的負(fù)面作用,也降低了道床板伸縮對支承層的附加應(yīng)力,進(jìn)一步降低支承層開裂的概率,也避免了滑動(dòng)層出現(xiàn)在支承層與基床表層之間,充分保證了結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。此外,土工布的設(shè)置也可以再一定程度上阻止單元道床板與連續(xù)支承層之間的裂縫映射。

    4 試驗(yàn)段推板試驗(yàn)研究

    針對板中銷釘+支承層鋸齒槽+層間土工布方案和層間直接粘結(jié)方案,中鐵十一局在蘭新二線玉門試驗(yàn)段中分別進(jìn)行了現(xiàn)場鋪設(shè)。相關(guān)科研單位對試驗(yàn)段進(jìn)行了橫向推板試驗(yàn),分別在單元道床板板端和板中施加0~1000 kN循環(huán)荷載。

    對層間直接粘結(jié)試驗(yàn)段施加橫向荷載:道床板與支承層在板端施加1000 kN橫向荷載時(shí)層間依舊粘結(jié)良好,層間無任何裂縫產(chǎn)生。但此時(shí)支承層與基床表層已發(fā)生了層間相對滑動(dòng),最大滑移量為0.6 mm。由此可見,層間不鋪設(shè)土工布的情況下,道床板與支承層將在長期范圍內(nèi)作為結(jié)合板工作。溫度和列車荷載作用下支承層與基床表層滑動(dòng)現(xiàn)象將逐漸嚴(yán)重,從而破壞軌道結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定和安全。

    對板中銷釘+支承層鋸齒槽+層間土工布試驗(yàn)段施加橫向荷載:對單元板板中位置施加1000 kN橫向荷載時(shí),道床板與支承層層間未分離,層間無任何裂紋產(chǎn)生。對單元板板端施加橫向荷載,道床板與支承層層間產(chǎn)生明顯的滑動(dòng)現(xiàn)象,道床板相對支承層層間滑移量見圖6。

    圖6 道床板與支承層相對滑移量Fig.6 the relative slipping quantity between the track concrete layer and the supporting layer

    觀測圖6和圖7發(fā)現(xiàn):土工布的設(shè)置明顯的降低了單元板與支承層間的相互作用,列車橫向荷載作用下,單元板板端橫向位移滿足1 mm限值要求。荷載作用在板中位置時(shí),層間未分離說明板中多排銷釘?shù)脑O(shè)置能夠有效對單元板進(jìn)行縱橫向整體限位。針對2種設(shè)計(jì)方案在推板試驗(yàn)中的表現(xiàn),推薦單元雙塊式無砟軌道層間鋪設(shè)土工布。

    圖7 道床板與支承層層間滑動(dòng)Fig.7 the slip between the track concrete layer and the supporting layer

    5 結(jié)論

    (1)層間不鋪設(shè)土工布時(shí),道床板與支承層將長期保持層間粘結(jié)良好狀態(tài)。伸縮縫位置支承層易出現(xiàn)貫通裂縫,支承層與基床表層將首先分層滑動(dòng),破壞軌道結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性和安全性。

    (2)層間直接粘結(jié)時(shí),溫降過程中,道床板板中位置內(nèi)部拉應(yīng)力較大,易產(chǎn)生溫度裂縫。溫升情況中道床板與支承層易在板端位置產(chǎn)生層間分離。溫升幅值越大,分層長度越長。溫度和列車荷載作用下,道床板與支承層層間分離是軌道結(jié)構(gòu)發(fā)展的必然趨勢。

    (3)不鋪設(shè)土工布時(shí),道床板與支承層層間分離后層間在凍融循環(huán)和列車荷載作用下,層間摩擦系數(shù)逐漸降低,支承層對單元道床板的限位能力隨著降低。

    (4)土工布的鋪設(shè)能夠有效減低道床板與支承層間的相互約束,降低道床板與支承層內(nèi)部應(yīng)力幅值,避免道床板開裂的同時(shí)降低支承層開裂的幾率。此外,還能在一定程度上阻止道床板與支承層間裂縫相互映射。

    (5)板中設(shè)置銷釘/鋼管樁時(shí),道床板與支承層層間鋪設(shè)的土工布為層間提供的摩擦系數(shù)不能小于0.6。支承層設(shè)置縱向鋸齒槽時(shí),層間可以選用一般的土工布材料。

    綜合各方因素,推薦單元雙塊式無砟軌道層間鋪設(shè)土工布,土工布鋪設(shè)后,單元板的縱橫向限位推薦選用板中銷釘/鋼管樁+支承層鋸齒槽方案。

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