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    雙塊式無砟軌道路橋過渡段道床板上拱整治技術(shù)研究

    2020-01-02 05:53:18蔡培堯姜子清張文達馬穎偉
    鐵道建筑 2019年12期
    關(guān)鍵詞:雙塊銷釘床板

    蔡培堯,姜子清,劉 浩,張文達,馬穎偉

    (1.中國鐵路廣州局集團有限公司,廣東廣州 510088;2.中國鐵道科學(xué)研究院集團有限公司鐵道建筑研究所,北京 100081;3.中國鐵路濟南局集團有限公司工務(wù)部,山東濟南 250001)

    雙塊式無砟軌道結(jié)構(gòu)以其高穩(wěn)定性、高平順性、少維修的特點在我國高速鐵路建設(shè)中得到了廣泛應(yīng)用[1-2]。截至目前,已投入運營的武廣高速鐵路、鄭西高速鐵路等都采用或者部分采用雙塊式無砟軌道結(jié)構(gòu)[3],部分在建或擬建的線路,如貴南、漢十、鄭萬等29條線路鋪設(shè)8 529 km的雙塊式無砟軌道。

    雙塊式無砟軌道采用橋上單元、路基上連續(xù)的總體鋪設(shè)方案。根據(jù)雙塊式無砟軌道通用參考圖,在路橋過渡段,為加強道床板端部的穩(wěn)定性,對道床板端部錨固結(jié)構(gòu)進行了加強,在軌枕正下方設(shè)置2 個間距為5 m 端梁。同時,為了約束溫度荷載下路橋過渡段范圍內(nèi)道床板的伸縮變形,在橋梁側(cè)道床板起點至第2 個端梁向路基側(cè)20 m 范圍內(nèi),在道床板下設(shè)置鋼筋混凝土底座,并在2 個端梁之間及第2 個端梁向路基側(cè)20 m 范圍內(nèi)布置門形聯(lián)結(jié)鋼筋[3]。然而,在較早開通運營的高速鐵路線路如武廣高速鐵路,在路橋過渡段處,根據(jù)臺后路基處理情況在距橋臺5~10 m范圍內(nèi)設(shè)置端梁結(jié)構(gòu),道床板直接澆筑在支承層上[4-6]。由于軌道結(jié)構(gòu)斷開,在溫度荷載作用下連續(xù)道床板將存在較大的溫度縱向力,若道床板與支承層間連接狀態(tài)不良,容易形成由端梁發(fā)生變形引起的道床板上拱現(xiàn)象,嚴重時影響線路的平順性,影響列車安全運行[7-11]。

    基于此,本文通過雙塊式無砟軌道使用狀態(tài)現(xiàn)場調(diào)查,結(jié)合雙塊式無砟軌道結(jié)構(gòu)特點及傳力特性,對路橋過渡段道床板上拱成因進行了分析;應(yīng)用有限單元法,對路橋過渡段范圍內(nèi)道床板上拱變形規(guī)律開展了研究,分析層間摩擦因數(shù)、溫度荷載、端梁錨固鋼筋等對道床板上拱變形的影響;在此基礎(chǔ)上提出雙塊式無砟軌道路橋過渡段道床板上拱整治對策和工藝流程,介紹了現(xiàn)場實際應(yīng)用的實施效果,以期為我國高速鐵路雙塊式無砟軌道類似病害的養(yǎng)護維修提供借鑒及參考。

    1 路橋過渡段道床板上拱原因及影響因素分析

    路基地段雙塊式無砟軌道為縱向連續(xù)結(jié)構(gòu),夏季持續(xù)高溫導(dǎo)致道床板內(nèi)溫度升高,使得路基端部端梁附近易出現(xiàn)連續(xù)道床板與支承層分離上拱現(xiàn)象[12],見圖1。根據(jù)運營實踐可知:某雙塊式無砟軌道路基地段端梁附近道床板相對支承層發(fā)生上拱變形,在靠近端梁2 m范圍內(nèi)的道床板最大上拱值約6.5 mm,2~3 m范圍內(nèi)最大上拱值約2.5 mm,在3~5 m 道床板與支承層間離縫現(xiàn)象逐漸消失[13]。

    對于路橋過渡段位置處雙塊式無砟軌道,當(dāng)?shù)来舶迨┕囟纫欢〞r,隨著板內(nèi)溫度的升高,道床板內(nèi)的縱向溫度力將逐漸增大。若道床板與支承層間的接觸狀態(tài)不良,道床板內(nèi)部分縱向溫度力將傳遞給端梁結(jié)構(gòu),從而引起道床板上拱變形。

    圖1 路橋過渡段道床板上拱

    1.1 道床板上拱原因分析

    通過現(xiàn)場調(diào)研獲得路橋過渡段雙塊式無砟軌道道床板上拱變形情況,并結(jié)合軌道結(jié)構(gòu)縱連特征,對可能引起道床板上拱的原因進行分析,主要得到以下4個方面:

    1)道床板與支承層黏結(jié)強度較低

    在路橋過渡段處支承層施工完成后和道床板澆筑之前這段時間內(nèi),由于施工車輛、行人等原因?qū)е吕茡p、泥土殘留,致使一定長度范圍內(nèi)道床板和支承層的層間黏結(jié)強度減小,二者可以在縱向上相對滑動。

    2)道床板整體升溫較大且端部伸長

    道床板整體升溫后,道床板端部一定長度范圍內(nèi)發(fā)生伸長,若道床板縱向伸長完全受阻,則道床板將受到整體壓應(yīng)力。

    3)道床板施工溫度低,高溫時道床板內(nèi)溫度力過大。

    4)臺后施工縫未按要求施工,縫內(nèi)存在混凝土硬塊;支承層頂面作為無砟軌道施工運輸通道,表面粗糙度降低;端梁施工存在缺陷,與道床板連接不牢固。

    1.2 道床板上拱影響因素分析

    采用有限單元法,結(jié)合路橋過渡段雙塊式無砟軌道道床板、端梁、支承層及路基土層之間的力學(xué)相互作用關(guān)系,建立了道床板上拱變形計算模型,如圖2所示[6,8]。

    圖2 路橋過渡段道床板上拱變形計算模型

    模型中端梁橋梁側(cè)道床板為自由端,端梁路基側(cè)道床板為固定端[9-10]。支承層、級配碎石層及A,B 填料層對道床板的垂向支撐作用采用非線性彈簧模擬;道床板與支承層間采用縱垂向受壓不受拉的非線性彈簧模擬,并考慮結(jié)構(gòu)自重的影響;支承層、級配碎石層及A,B 填料層對端梁的縱向阻力作用均采用非線性彈簧模擬;A,B 填料層對端梁底面的垂向阻力作用亦采用非線性彈簧模擬;錨固銷釘對道床板的縱向、垂向阻力作用均采用線性彈簧模擬。模型長度取為100 m。路橋過渡段道床板上拱計算中,線路軌道采用CHN60 鋼軌,扣件縱向阻力15 kN/m/軌,垂向剛度50 kN/mm,其他參數(shù)見表1。

    表1 路橋過渡段道床板上拱計算參數(shù)

    模型中荷載為溫度荷載且只考慮升溫工況?;炷寥肽囟瓤刂圃?~30 ℃,且不應(yīng)高于當(dāng)?shù)?0年內(nèi)統(tǒng)計的最低氣溫加40 ℃。路基支承面剛度取76 MPa/m,路基對端梁的橫向支承剛度和道床板的垂向支承剛度根據(jù)路基支承面剛度及單元劃分大小確定。當(dāng)端梁發(fā)生垂向位移時,認為路基土體對端梁有一定的摩擦阻力,土體與端梁的摩擦因數(shù)取0.2。

    1)層間摩擦因數(shù)影響分析

    取不同的道床板與支承層間摩擦因數(shù),對溫度荷載下道床板上拱變形進行分析。道床板與支承層間摩擦因數(shù)分別取0.2,0.5,0.8,1.0,5.0,道床板整體升溫30 ℃時的計算結(jié)果見圖3。

    圖3 不同摩擦因數(shù)下道床板上拱變形曲線

    根據(jù)圖2中的計算結(jié)果,提取不同摩擦因數(shù)下道床板上拱范圍及位移最大值,匯總結(jié)果見表2。其中,為保證道床板與支承層間的可靠黏結(jié),道床板相對支承層的最大伸縮量應(yīng)小于層間黏結(jié)失效時的極限位移0.5 mm。因此,道床板伸縮區(qū)長度按照板滑移量為0.5 mm時的位置進行取值。

    表2 不同摩擦因數(shù)下道床板上拱范圍及最大位移

    由表2可知,隨著摩擦因數(shù)的增大,道床板縱向伸縮位移、垂向上拱位移、道床板伸縮區(qū)長度及發(fā)生上拱的范圍均減小。層間摩擦因數(shù)為0.5 時,道床板上拱最大值為8.28 mm;摩擦因數(shù)為1.0 時,上拱最大值為7.36 mm。隨著摩擦因數(shù)的繼續(xù)增加,道床板上拱變形最大值逐漸降低,層間摩擦因數(shù)為5.0 時上拱最大值減小為1.54 mm。

    2)溫度荷載影響分析

    道床板與支承層間為摩擦接觸狀態(tài)且摩擦因數(shù)取0.5,考慮道床板整體升溫,升溫幅度分別為20,30,40,45 ℃時道床板上拱變形曲線見圖4。

    圖4 不同溫度作用下道床板上拱變形曲線

    由圖4可知,升溫幅度對道床板上拱位移量影響較大,而對道床板上拱范圍的影響較小。

    不同升溫幅度下道床板縱向、垂向位移曲線見圖5。

    圖5 不同升溫幅度下道床板縱、垂向位移曲線

    由圖5可知,在縱向溫度力的作用下,道床板上拱最大值發(fā)生在端梁路基側(cè)距端梁一定范圍內(nèi),隨著升溫幅度的增加,道床板縱向伸縮位移、垂向上拱量均明顯增大。當(dāng)?shù)来舶逭w升溫20 ℃時上拱最大值為2.73 mm,整體升溫45 ℃時上拱最大值已達到23.60 mm。

    3)錨固銷釘影響分析

    錨固銷釘具有抵抗道床板與支承層間相對位移產(chǎn)生的剪切力和上拔力的能力,有利于保持道床板的整體性和穩(wěn)定性[4,12]。考慮道床板整體升溫45 ℃、層間摩擦因數(shù)取0.5,在道床板端梁后布置錨固鋼筋,銷釘縱向間距為0.65 m,從道床板自由端起布置范圍分別取5,10,20,30 m。不同錨固方案下道床板上拱變形曲線見圖6。

    圖6 不同錨固方案下道床板上拱變形曲線

    由圖6可知,錨固銷釘可有效減小溫度荷載作用下的道床板上拱位移量。當(dāng)在道床板20 m 范圍內(nèi)錨固銷釘時,上拱變形最大值約為0.93 mm,較未布置銷釘時上拱變形量大幅降低,上拱范圍減小到4 m 左右;當(dāng)銷釘錨固范圍大于20 m 時,道床板上拱變形的差異較小。因此,當(dāng)采用錨固銷釘進行道床板上拱整治時,可結(jié)合軌道結(jié)構(gòu)特點、氣溫條件,并參考本文計算結(jié)果,合理選擇銷釘錨固數(shù)量及布置方案。

    2 道床板上拱整治技術(shù)

    針對路橋過渡段道床板上拱病害,結(jié)合前文理論分析得到的道床板上拱變形規(guī)律,對道床板上拱整治技術(shù)進行研究,提出了銷釘錨固加強的整治方案,并介紹了該方案在一特大橋臺后過渡段道床板上拱整治中的成功應(yīng)用情況[12]。

    2.1 道床板上拱預(yù)加固技術(shù)方案

    由前文分析結(jié)果可知,錨固銷釘可以加強道床板與支承層間的整體性,緩解較大溫度力作用下端梁變形引起的道床上拱變形。因此,可以將錨固銷釘作為道床板上拱的預(yù)加固措施。具體技術(shù)方案如下:

    1)徹底清理臺后道床板伸縮縫,移除縫內(nèi)一切雜物,必要時應(yīng)對道床板混凝土進行切割,使伸縮縫寬度滿足要求。清理后在伸縮縫內(nèi)重新填充泡沫板,并用嵌縫材料將伸縮縫從頂面和側(cè)面進行密封,且嵌縫材料厚度不小于20 mm。

    2)在道床板內(nèi)植入鋼筋,其布置方式如圖7所示。

    圖7 道床板上拱預(yù)加固銷釘布置方式

    3)在橋臺后第2,6號及端梁后第10,11,13,16,20號軌枕盒內(nèi)植入鋼筋,每軌枕盒植入1 排,每排4 個。錨固銷釘鉆孔前應(yīng)先采用鋼筋探測儀對道床板內(nèi)鋼筋位置進行探測,并根據(jù)探測結(jié)果對鉆孔位置進行適當(dāng)調(diào)整,鉆孔須貫穿道床板并深入支承層一定深度。

    2.2 路基端部道床板上拱整治措施

    針對路橋過渡段道床板上拱的原因分析及理論計算結(jié)果,研究并提出了道床板上拱整治技術(shù)方案,具體如下:

    1)徹底清理臺后道床板伸縮縫,移除縫內(nèi)一切雜物。清理后按設(shè)計重新填充泡沫板,并用密封膠進行密封。

    2)在道床板內(nèi)植入銷釘,銷釘布置方式如圖8所示。

    圖8 橫斷面銷釘布置(單位:mm)

    ①路橋分界點至端梁范圍內(nèi):除第1,4 個軌枕盒及端梁范圍內(nèi)不植入銷釘外,其他軌枕盒內(nèi)按“3+2+3+2+…”(軌枕盒內(nèi)植入銷釘數(shù)量按3 根和2 根間隔植入)的方式植入銷釘。

    ②端梁往后20 m 范圍內(nèi):除端梁范圍內(nèi)部植入銷釘外,其他軌枕盒內(nèi)按“3+2+3+2+…”(軌枕盒內(nèi)植入銷釘數(shù)量按3根和2根間隔植入)的方式植入銷釘。

    ③端梁往后20~40 m 范圍內(nèi):軌枕盒內(nèi)按“3+2+0+3+2+0+…”(軌枕盒內(nèi)植入銷釘數(shù)量按3根、2根和0根間隔植入)的方式植入銷釘。

    3)對于道床板與支承層離縫可采用注漿,注漿要求可參考鐵運〔2012〕83 號《高速鐵路無砟軌道線路維修規(guī)則(試行)》[14];待達到一定強度后再在該段植入銷釘,每軌枕盒植入1排。

    4)對軌道重新進行調(diào)整,使其平順度滿足要求。

    3 結(jié)論

    通過對雙塊式無砟軌道路橋過渡段道床板上拱問題及整治技術(shù)的研究,主要得到以下結(jié)論:

    1)由道床板上拱成因分析及參數(shù)影響分析可知,降低道床板溫度、增大道床與支承層間黏結(jié)強度或摩擦因數(shù)能有效減小道床板的上拱位移量;布置錨固銷釘能有效控制溫度荷載下的道床板上拱變形。

    2)隨著道床板與支承層間摩擦因數(shù)的增大,溫度荷載下的道床板縱向伸縮位移、垂向上拱位移、伸縮區(qū)長度及上拱范圍均明顯減小。當(dāng)層間摩擦因數(shù)為1.0 時,道床板上拱位移最大值為7.36 mm;摩擦因數(shù)增大至5.0時,上拱變形最大值減小為1.54 mm。

    3)升溫幅度對道床板上拱變形的影響較大,當(dāng)?shù)来舶逭w升溫30 ℃時,上拱位移最大值已達到8.82 mm;隨著升溫幅度的增加,道床板縱向伸縮位移、垂向上拱量隨之增大。

    4)錨固銷釘具有抵抗道床板與支承層間相對位移產(chǎn)生的剪切力和上拔力的能力,合理的銷釘布置能夠有效解決因道床板上拱引起的軌道結(jié)構(gòu)整體性與穩(wěn)定性問題。當(dāng)在道床板20 m 范圍內(nèi)錨固銷釘時,上拱變形最大值約為0.93 mm,較未布置銷釘時上拱變形量大幅降低,上拱范圍減小至4 m左右。

    5)雙塊式無砟軌道端梁位置處結(jié)構(gòu)差異造成溫度力不平衡,容易引起軌道結(jié)構(gòu)上拱。當(dāng)設(shè)置錨固銷釘后,特殊情況下道床板可能會與下部混凝土底座同時變形。建議在錨固區(qū)段考慮擋塊、栓釘?shù)蓉Q向約束,并結(jié)合當(dāng)?shù)貧庀髼l件合理設(shè)計端梁結(jié)構(gòu),以保證結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定和安全。

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