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    曲線連續(xù)剛構(gòu)橋的結(jié)構(gòu)分析

    2013-06-11 06:29:42李國生陳金濤喬新宇
    交通運(yùn)輸研究 2013年1期
    關(guān)鍵詞:剛構(gòu)橋跨徑支座

    李國生,陳金濤,喬新宇

    (中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司,陜西 西安 710075)

    0 引言

    在山區(qū)高速公路橋梁設(shè)計(jì)中,連續(xù)剛構(gòu)橋因其具有施工工藝成熟、結(jié)構(gòu)受力相對簡單明確等優(yōu)點(diǎn)而經(jīng)常作為高墩大跨結(jié)構(gòu)的優(yōu)先選擇方案。為了適應(yīng)山區(qū)高速公路平曲線半徑的要求,曲線連續(xù)剛構(gòu)橋的應(yīng)用有逐漸增多的趨勢。設(shè)計(jì)過程中,工程師往往將其簡化成直線結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì),要么忽略了曲線半徑對結(jié)構(gòu)受力產(chǎn)生的影響,要么采用經(jīng)驗(yàn)系數(shù)對結(jié)構(gòu)進(jìn)行放大計(jì)算。前者勢必造成結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)狀態(tài)與實(shí)際工作狀態(tài)不吻合,使結(jié)構(gòu)處于不利的工作狀態(tài);而后者,往往過高地估計(jì)設(shè)計(jì)內(nèi)力,造成材料浪費(fèi)和工程投資增加。因此,研究此類橋梁的受力特征不僅具有理論意義,還具有極強(qiáng)的工程實(shí)用價(jià)值。

    1 工程概況

    某橋主橋?yàn)槿缫宦?lián)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu),跨徑組合(45+80+45)m=170m(均為設(shè)計(jì)線處的長度),曲率半徑為650m。

    主梁采用單箱單室截面,墩底處高6m,跨中梁高2.5m,梁高沿跨徑方向按二次拋物線變化。箱梁底板寬6m,頂板懸臂長3m,根部和跨中截面見圖1a)。主墩為單肢空心薄壁墩,高84m,截面見圖1b)。主墩基礎(chǔ)采用5φ2m鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。

    圖1

    2 模型建立

    曲線連續(xù)剛構(gòu)屬于空間結(jié)構(gòu),由荷載、預(yù)應(yīng)力、溫度徐變等作用產(chǎn)生的彎矩、扭矩、剪力、軸力及二次矩等十分復(fù)雜,很難直接計(jì)算。目前主要通過計(jì)算機(jī)程序來完成。為了分析主梁在復(fù)雜的平曲線內(nèi)各種作用下的最不利效應(yīng),結(jié)構(gòu)分析采用“彎斜坡異型橋梁空間結(jié)構(gòu)分析軟件系統(tǒng)3D-BSA2008”進(jìn)行,有限元模型中采用了包括主梁、墩臺身、支座、剛臂單元在內(nèi)的整體結(jié)構(gòu)分析模型。建立模型見圖2。

    圖2 結(jié)構(gòu)分析簡化模型

    全橋梁單元共126個(gè),節(jié)點(diǎn)291個(gè),活載計(jì)算網(wǎng)格152個(gè)。其中主梁共劃分為231個(gè)節(jié)點(diǎn),76個(gè)梁單元;端橫梁4個(gè)單元;橋墩共46個(gè)單元。另外為獲得曲線狀態(tài)下內(nèi)外支座反力的不同數(shù)值,按設(shè)計(jì)圖紙?zhí)峁┑闹ёg距建立支座單元4個(gè)??紤]到本橋墩高84m,墩身剛度相對較小,主墩承臺可視為剛性,將其與橋墩剛接進(jìn)行模擬。承臺以下部分未建入模型。

    為便于分析包括活載偏載效應(yīng)在內(nèi)的空間受力特性,根據(jù)平面剛性假定,在橫橋向設(shè)置橫向剛臂形成“魚骨”式結(jié)構(gòu)體系,以用于形成橋面網(wǎng)格進(jìn)行活載縱橫向布載。在內(nèi)力、支反力影響面計(jì)算中考慮了扭矩的影響,疊加豎向單位力影響面和扭矩單位力影響面,形成組合影響面。

    3 計(jì)算結(jié)果及分析

    曲線梁橋無論是恒載還是可變荷載都會(huì)產(chǎn)生扭矩。“彎—扭”耦合現(xiàn)象在曲線橋的受力特點(diǎn)中占有極高的地位。在大曲率、較大跨徑的曲線梁橋中,主梁組合最大扭矩值有時(shí)候甚至可以達(dá)到縱向最大彎矩值的50%以上[1,2]。彎道內(nèi)外側(cè)支座反力不等,內(nèi)外側(cè)反力差引起較大的扭距,使梁截面處于“彎—扭”耦合作用狀態(tài),其截面主拉應(yīng)力比相應(yīng)的直梁橋大得多。因此本文著重研究曲線剛構(gòu)橋的內(nèi)外側(cè)支座反力及其截面內(nèi)的應(yīng)力狀態(tài)。

    3.1 內(nèi)外側(cè)支座反力

    在曲梁中,由于存在較大的扭矩,通常會(huì)出現(xiàn)“外梁超載,內(nèi)梁卸載”的現(xiàn)象。另外,由于曲梁內(nèi)外側(cè)支座反力有時(shí)相差很大,當(dāng)活載偏置時(shí),內(nèi)側(cè)支座甚至?xí)霈F(xiàn)負(fù)反力,如果支座不能承受拉力,就會(huì)出現(xiàn)梁體與支座發(fā)生脫離的現(xiàn)象,通常稱為“支座脫空”。對于曲線連續(xù)剛構(gòu)橋,由于中墩具有極強(qiáng)的抗扭作用,內(nèi)側(cè)支座脫空的現(xiàn)象往往很少發(fā)生。但是分析各種荷載作用下內(nèi)外側(cè)支座反力的差異,對支座安全及了解橋梁的整體受力性能仍然十分必要。

    通過軟件計(jì)算,本橋在各種主要工況下的支反力(見表1)。

    表1 各主要工況支座反力 單位:kN

    通過表1可以發(fā)現(xiàn):

    a)恒、活載作用下,由于內(nèi)外側(cè)曲線梁長、梁高的不同,內(nèi)外側(cè)支座反力略有不同,但是由于中墩具有極強(qiáng)的抗扭作用,這種差值并不突出;

    b)在預(yù)應(yīng)力作用下,外側(cè)支座反力明顯遠(yuǎn)大于內(nèi)側(cè)支座,這是由于中支點(diǎn)位置箱梁的腹板束、頂板束均在邊跨合攏之前張拉完成,對端橫梁處的支座反力不產(chǎn)生影響,在邊支點(diǎn)位置,鋼束指向平曲線內(nèi)側(cè)的徑向力對截面形心產(chǎn)生橫橋向力矩,而邊跨合攏束中底板束遠(yuǎn)多于頂板束,截面剪心(即扭轉(zhuǎn)中心)又偏截面上方,兩者因素累加,使截面形成向外側(cè)的扭矩,這個(gè)扭矩導(dǎo)致外側(cè)支座反力遠(yuǎn)大于內(nèi)側(cè)支座;

    c)總體而言,各種工況下,支座均不會(huì)像連續(xù)梁一樣出現(xiàn)“脫空”現(xiàn)象,組合后,內(nèi)外側(cè)支座反力相差約15%,對均值的差異率約7%。

    3.2 截面應(yīng)力狀態(tài)

    “彎—扭”耦合作用使曲線梁的內(nèi)外側(cè)應(yīng)力存在明顯差異。另外,為了適應(yīng)橫坡“超高”,曲線變截面連續(xù)剛構(gòu)橋往往設(shè)計(jì)成內(nèi)外側(cè)腹板不等高的形式。這樣做雖然與“外梁超載,內(nèi)梁卸載”的受力特性相匹配,但是也使梁截面應(yīng)力計(jì)算變的更復(fù)雜。因?yàn)橥飧拱鍎偠却笥趦?nèi)腹板,荷載分布時(shí)自然更多由外腹板承擔(dān),荷載在橫向的分配肯定也會(huì)導(dǎo)致內(nèi)外側(cè)腹板應(yīng)力有差異。

    限于篇幅,僅以1#墩支點(diǎn)截面和主跨跨中截面的正應(yīng)力為例。通過計(jì)算,各種主要工況下各位置正應(yīng)力見表2~表5。

    表2 1#墩支點(diǎn)截面主要荷載工況正應(yīng)力

    表3 主跨跨中截面主要荷載工況正應(yīng)力

    表4 1#墩支點(diǎn)截面主要荷載組合正應(yīng)力包絡(luò)值

    表5 主跨跨中截面主要荷載組合正應(yīng)力包絡(luò)值

    通過表2~表5,可以發(fā)現(xiàn):

    a)無論是單向荷載作用還是荷載組合下的計(jì)算結(jié)果均表明,曲線外側(cè)與內(nèi)側(cè)的應(yīng)力有明顯差異,如表2和表3中,預(yù)應(yīng)力作用下,在1號墩墩頂截面位置,頂板外側(cè)邊緣比頂板內(nèi)側(cè)邊緣的正應(yīng)力值大了1.59MPa,而在主跨跨中位置,頂板外側(cè)邊緣比頂板內(nèi)側(cè)邊緣的正應(yīng)力值卻小了1.45MPa;

    b)頂板內(nèi)外側(cè)的應(yīng)力差要大于底板,本例中,底板內(nèi)外側(cè)邊緣的正應(yīng)力差值較小,最大值僅為0.3MPa,而頂板內(nèi)外側(cè)的應(yīng)力差值較大,某些組合中最大差值甚至接近1.0MPa,這意味著,如果將其簡化成直線橋分析,對不同位置應(yīng)采用不同的控制指標(biāo)。

    4 結(jié)論

    4.1 “彎—扭”耦合現(xiàn)象使得曲線連續(xù)剛構(gòu)橋的受力性能與直線橋有明顯差異。本文曲線剛構(gòu)橋的半徑為650m,主跨跨徑為80m,在山區(qū)橋梁設(shè)計(jì)中具有典型意義。對于半徑小于本橋而跨徑又大于本橋的橋梁,有必要對其進(jìn)行空間分析。

    4.2 本橋的計(jì)算結(jié)果中,內(nèi)外側(cè)支反力相對于均值的差別約為7%,組合作用下內(nèi)外側(cè)應(yīng)力相對于均值最大差異不超過0.5MPa,底板內(nèi)外側(cè)的應(yīng)力差更是不到0.3MPa,相對于均值還不到0.2MPa。對于半徑和跨徑與本橋類似或者比本橋更接近于直線的橋梁來說,將其簡化成直線橋設(shè)計(jì),仍然具有很強(qiáng)的理論基礎(chǔ)。但是設(shè)計(jì)時(shí)對不同位置進(jìn)行指標(biāo)控制時(shí)需要考慮曲線橋的受力特點(diǎn)。

    4.3 由于曲線橋平面形狀的不規(guī)則性,會(huì)造成兩水平地震動(dòng)分量之間的耦合作用[3]。本例未涉及到地震作用下的動(dòng)力分析,但是通過其他作者對該問題的研究,曲線半徑大于300m的曲線剛構(gòu)橋可按直線橋進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)[4]。

    [1]孫廣華.曲線梁橋計(jì)算[M].北京:人民交通出版社,1997.

    [2]姚玲森.曲線梁[M].北京:人民交通出版社,1998.

    [3]朱東生,劉世忠,虞廬松.曲線橋地震反應(yīng)研究[J].中國公路學(xué)報(bào),2004,15(3):42-48.

    [4]全偉.大跨曲線與直線剛構(gòu)橋水平雙向多點(diǎn)地震反應(yīng)分析對比[J].世界橋梁,2011,(1):46-49.

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