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    開孔補(bǔ)強(qiáng)方法在壓力容器設(shè)計(jì)中存在問題分析

    2012-12-29 09:06:04劉文娟
    中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2012年12期
    關(guān)鍵詞:厚壁封頭筒體

    劉文娟

    (陜西陜化化工集團(tuán)有限公司機(jī)械修造分公司,陜西 渭南 714100)

    1 概述

    由于工藝流程的需要,在壓力容器的殼體和封頭上往往需要進(jìn)行開孔。開孔的結(jié)果不僅使容器的強(qiáng)度降低,而且在開孔周邊引起的應(yīng)力集中也會對容器帶來危害。目前,在壓力容器設(shè)計(jì)領(lǐng)域常用的開孔補(bǔ)強(qiáng)方法是基于彈性失效設(shè)計(jì)準(zhǔn)則的等面積設(shè)計(jì)法和基于塑性失效準(zhǔn)則為基礎(chǔ)的極限分析法。

    殼體和封頭上的開孔應(yīng)為圓形、橢圓形。對非圓形開孔長短徑之比不大于2。殼體的開孔補(bǔ)強(qiáng)可采用補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)和整體補(bǔ)強(qiáng)兩種結(jié)構(gòu)形式。采用補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)時(shí),應(yīng)遵循三項(xiàng)規(guī)定,即殼體和補(bǔ)強(qiáng)圈鋼材的標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度下限值δ≤540MPa;補(bǔ)強(qiáng)圈厚度小于或等于1.5倍的殼體名義厚度;殼體名義厚度小于等于38mm。整體補(bǔ)強(qiáng)是指采取增加殼體厚度,或用全焊透的結(jié)構(gòu)形式將厚壁管或整體補(bǔ)強(qiáng)鍛件與殼體相焊的補(bǔ)強(qiáng)形式。

    2 孔補(bǔ)強(qiáng)方法應(yīng)用概況

    殼體開孔邊緣的應(yīng)力可以分為三種,即局部薄膜應(yīng)力、彎曲應(yīng)力以及峰值應(yīng)力。由于這三種應(yīng)力的性質(zhì)不同,因此補(bǔ)強(qiáng)的準(zhǔn)則也不盡相同。對于薄膜應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)的準(zhǔn)則是保障開孔局部截面的靜力強(qiáng)度或防止失穩(wěn);對于彎曲應(yīng)力,由于它是因孔邊協(xié)調(diào)產(chǎn)生屬二次應(yīng)力,則補(bǔ)強(qiáng)的準(zhǔn)則從安定性方面加以考慮;孔邊的峰值應(yīng)力與破壞與疲勞相關(guān)聯(lián)。

    唐玉江從理論分析的角度對補(bǔ)強(qiáng)圈、厚壁管和整體鍛件三種補(bǔ)強(qiáng)方法進(jìn)行了比較,王磊介紹了以在殼體有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)域中的壓力載荷與殼體的承載能力相平衡為基礎(chǔ)的壓力面積法。于斐介紹了上述三種方法的區(qū)別。對于開孔處的應(yīng)力分析,王相意、張永田、王忠臣和王磊都提出可根據(jù)應(yīng)力分類準(zhǔn)則,將開孔與接管處的應(yīng)力分為:在開孔邊緣處的一次局部薄膜應(yīng)力,為滿足外部約束條件或結(jié)構(gòu)自身變形連續(xù)要求所需的二次彎曲應(yīng)力以及由局部結(jié)構(gòu)不連續(xù)或局部熱應(yīng)力影響而引起的附加于一次加二次應(yīng)力的峰值應(yīng)力。

    3 種補(bǔ)強(qiáng)方法有限元模型的建立

    3.1 容器結(jié)構(gòu)

    內(nèi)徑為1000mm的圓柱形容器,采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭,在封頭中心設(shè)置Φ325的內(nèi)齊平接管。設(shè)計(jì)壓力p=9MPa,設(shè)計(jì)溫度為150℃,接管的外伸高度為200mm,筒體與封頭的材料均為16MnR,接管的材料為20#鋼,采用全熔透焊縫。其中,在150℃下,16MnR的許用應(yīng)力為163MPa,20#鋼的許用應(yīng)力為132MPa。腐蝕裕量取2mm,鋼板厚度負(fù)偏差忽略不計(jì)。

    3.2 模型尺寸的確定

    根據(jù)GBl50-1998的計(jì)算方法,取封頭與筒體的名義厚度為36mm,接管的名義厚度為15mm。筒體向下截取300mm,所需的補(bǔ)強(qiáng)面積為6651m2,根據(jù)補(bǔ)強(qiáng)圈標(biāo)準(zhǔn)JB/T4736-95,選用外徑為550mm的補(bǔ)強(qiáng)圈,補(bǔ)強(qiáng)圈的厚度為32mm。根據(jù)厚壁管的標(biāo)準(zhǔn),選用補(bǔ)強(qiáng)管的內(nèi)徑為293mm,補(bǔ)強(qiáng)段外徑為377mm,整體鍛件補(bǔ)強(qiáng)設(shè)有專門的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行設(shè)計(jì),封頭補(bǔ)強(qiáng)段的厚度取56mm。

    3.3 有限元模型的建立

    在建立有限元模型時(shí),采用軸對稱模型,單元采用PLANFA2號單元,在筒體的下端加Y向的約束,在模型的內(nèi)表面加9MPa的內(nèi)壓,在接管的頂端加向上的等效壓力。在補(bǔ)強(qiáng)罔樸強(qiáng)中,將焊縫與封頭建為一體。而補(bǔ)強(qiáng)罔與封頭之間則存在間隙。為了能進(jìn)行比較,在本文分析的各種補(bǔ)強(qiáng)形式中,金屬補(bǔ)強(qiáng)面積保持相同。

    4 結(jié)果分析

    4.1 封頭與接管處的應(yīng)力分布

    從為補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng),厚壁接管補(bǔ)強(qiáng)和整體鍛件補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)在內(nèi)壓作用下的應(yīng)力強(qiáng)度分布云圖,可以看到在補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)中,最大應(yīng)力強(qiáng)度點(diǎn)出現(xiàn)在補(bǔ)強(qiáng)圈與封頭的焊縫位置,在厚壁管補(bǔ)強(qiáng)中,最大應(yīng)力強(qiáng)度出現(xiàn)在厚壁管與封頭的焊縫位置,而在整體鍛件補(bǔ)強(qiáng)中,最大應(yīng)力強(qiáng)度出現(xiàn)在封頭與加厚部分的過渡區(qū)。最大應(yīng)力強(qiáng)度分別為 259MPa,277MPa和209MPa。在應(yīng)力強(qiáng)度分布方面,補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)在接管與封頭的連接處有明顯的應(yīng)力集中,在厚壁接管中也在此處存在應(yīng)力集中,而在整體鍛件補(bǔ)強(qiáng)中,應(yīng)力分布比較均勻。從補(bǔ)強(qiáng)的效果上來看,補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)和厚壁管補(bǔ)強(qiáng)中只有一小部分補(bǔ)強(qiáng)材料真正起到了補(bǔ)強(qiáng)的作用,大部分的材料為低應(yīng)力區(qū)的材料利用率較低。而在整體鍛件補(bǔ)強(qiáng)中,大部分材料都起到了補(bǔ)強(qiáng)的作用。

    4.2 路徑分析

    在接管內(nèi)壁應(yīng)力最大點(diǎn)處沿管壁厚度方向上,整體鍛件補(bǔ)強(qiáng)和厚壁接管補(bǔ)強(qiáng)的膜應(yīng)力強(qiáng)度和膜加彎應(yīng)力強(qiáng)度相差不大,整體鍛件補(bǔ)強(qiáng)中應(yīng)力強(qiáng)度值比較低。而在接管上端遠(yuǎn)離開孔區(qū),厚壁接管補(bǔ)強(qiáng)的應(yīng)力強(qiáng)度值最小,整體鍛件補(bǔ)強(qiáng)的彎曲應(yīng)力強(qiáng)度比較大,從而導(dǎo)致其膜加彎應(yīng)力最大。在接管與封頭焊接處接管壁厚方向上,整體鍛件補(bǔ)強(qiáng)應(yīng)力強(qiáng)度值最小,補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)次之。

    封頭靠近筒體的位置存在一處應(yīng)力集中,在應(yīng)力集中點(diǎn)沿封頭壁厚方向上,置種補(bǔ)強(qiáng)方式下應(yīng)力強(qiáng)度值相差不大。在最大應(yīng)力點(diǎn)處沿封頭厚度方向上,整體鍛件補(bǔ)強(qiáng)的膜加彎應(yīng)力強(qiáng)度最小,補(bǔ)強(qiáng)圈次之,厚壁管最大,

    從上面的分析可以看出,厚壁接管除了在接管頂端處應(yīng)力強(qiáng)度最小外,各個(gè)路徑上的應(yīng)力強(qiáng)度值都比較大,為了改善這種狀況,可以采用內(nèi)伸管的方式。接管內(nèi)伸的長度不同時(shí),其應(yīng)力強(qiáng)度值也是不一樣的,隨著內(nèi)伸長度的增加,接頭區(qū)的應(yīng)力強(qiáng)度值明顯減小,取內(nèi)伸長度為12mm,此時(shí),接頭區(qū)的應(yīng)力強(qiáng)度分布云圖可以看到,最大應(yīng)力強(qiáng)度由齊平管時(shí)的277MPa減小到242MPa。接管內(nèi)壁的最大應(yīng)力點(diǎn)明顯內(nèi)移,說明內(nèi)伸段起到了補(bǔ)強(qiáng)的作用。接管內(nèi)伸之后,各條路徑上的應(yīng)力強(qiáng)度值比內(nèi)齊平條件下都有明顯的降低。與補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)相比,除了在最大應(yīng)力點(diǎn)處沿封頭厚度方向上膜加彎應(yīng)力強(qiáng)度略大之外.內(nèi)伸接管樸強(qiáng)在各路徑上應(yīng)力值均比較小,補(bǔ)強(qiáng)效果更明顯。

    結(jié)論

    本文對常用的壓力容器開7L補(bǔ)強(qiáng)方法進(jìn)行了分析,介紹了三種補(bǔ)強(qiáng)方法有限元比較分析,可以看出補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)效果不是很理想,會產(chǎn)生較大的應(yīng)力集中,而且按標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)的補(bǔ)強(qiáng)圈趨于保守,有很大一部分補(bǔ)強(qiáng)金屬載荷值較小,最大值出現(xiàn)在焊縫區(qū),對焊縫要求較高。齊平補(bǔ)強(qiáng)管的補(bǔ)強(qiáng)效果也不理想,存在較大的應(yīng)力集中,也有很大一部分補(bǔ)強(qiáng)金屬承載較低,同時(shí)對焊縫的要求很高。當(dāng)采用內(nèi)伸接管時(shí),隨著內(nèi)伸長度的增加,接頭區(qū)應(yīng)力明顯變小,內(nèi)伸接管的補(bǔ)強(qiáng)效果較補(bǔ)強(qiáng)圈要好,但對焊縫的要求依然很高。整體鍛件補(bǔ)強(qiáng)無論是在應(yīng)力分布還是最大應(yīng)力強(qiáng)度值方面都比前幾種補(bǔ)強(qiáng)方式效果好,但制造起來比較麻煩。

    [1]唐玉江.中低壓容器開孔撲強(qiáng)結(jié)構(gòu)比較[J].石油化工設(shè)計(jì),2002,19(1):45-48.

    [2]王磊.壓力容器開孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)方法比較[J].石油化工設(shè)計(jì),2002,19(2):17-19.

    [3]于斐.壓力容器開孔補(bǔ)強(qiáng)及處理方法[J].管道技術(shù)與設(shè)計(jì),2001(6):14-16.

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