蘇金環(huán),薄偉兵
(1.上海交通大學機械與動力學院,上海 200240;2.寶鋼股份特鋼事業(yè)部,上海 200940)
現(xiàn)場動平衡技術(shù)是指旋轉(zhuǎn)機械在實際工作狀態(tài)下,或在與其工作狀態(tài)相同或相近的轉(zhuǎn)速、安裝條件、支承條件和負載情況下,對其進行振動測量,并在轉(zhuǎn)子上選定適當?shù)男U矫妫谄渖显黾踊驕p少適當?shù)男U|(zhì)量,以調(diào)整轉(zhuǎn)子質(zhì)量分布,使轉(zhuǎn)子在對應的工作轉(zhuǎn)速頻率下,剩余不平衡或者軸頸振動和作用于軸承的力在規(guī)定范圍內(nèi)的一種平衡方法。采用現(xiàn)場動平衡技術(shù)可直接在現(xiàn)場設備上進行動平衡校正,不用將轉(zhuǎn)子從設備中取出,因此可大大節(jié)約時間,減小對生產(chǎn)的影響,同時還能兼顧設備安裝狀態(tài),從而提高動平衡精度。
目前動平衡理論已經(jīng)相當成熟,現(xiàn)代動平衡儀普遍采用影響系數(shù)法,又稱測相平衡法,其步驟為(以單面平衡為例):①首先測轉(zhuǎn)頻的振幅和相位;②加試重;③測取加試重后的振幅和相位;④計算出應加的重量和位置。
本文分析了高線吐絲機吐絲盤修復后其運轉(zhuǎn)振動異常情況,采用B&K公司的VT60現(xiàn)場動平衡儀對其進行了現(xiàn)場動平衡校正,取得了較好效果,使吐絲機振動值降低至標準以下。
寶鋼股份特鋼事業(yè)部條鋼廠線材分廠使用達涅利TFS-24-B-1036-50/60臥式吐絲機。吐絲機運行幾年后,吐絲盤盤面磨損嚴重、固定吐絲管的管夾和銷軸等損壞,對吐絲盤進行了修復和零部件更換,修復后的吐絲盤上機使用后,吐絲機振動異常。
吐絲機在1900 r/min運轉(zhuǎn)時振動檢測顯示通頻振動峰值達8.57 mm/s,超過報警值5.0 mm/s。振動頻譜圖如圖1所示,1倍頻振動尖峰值為7.09 mm/s,在頻譜中占主導地位,且相位穩(wěn)定。檢查吐絲機結(jié)構(gòu)框架與底座無松動現(xiàn)象,斷定吐絲盤修復后破壞了動平衡,導致吐絲機振動異常,因此決定采用現(xiàn)場動平衡技術(shù)對吐絲機進行動平衡校驗。
圖1 吐絲機振動頻譜圖Fig.1 Vibration frequency spectrogram of wiredrawing machine
如圖2所示,吐絲機屬懸臂轉(zhuǎn)子,對其實施單面動平衡即可,采用加速度傳感器測量大端軸承處水平方向徑向振動速度,由測速傳感器所提供的鑒相器脈沖信號作為振動相位的參考基準。
圖2 吐絲機結(jié)構(gòu)簡圖和傳感器布置示意圖Fig.2 Structure diagram of wiredrawing machine and layout diagram of sensor
吐絲機在1900 r/min運轉(zhuǎn)時測量初始振動峰值和相位,分別為7.09 mm/s和183°。在240°的位置增加275 g試重后,振動峰值和相位變?yōu)?.82 mm/s和165°,在去除試重的情況下,動平衡儀自動計算得出201°位置增加822 g配重。實際在200°位置增加820 g左右的配重后,重新運轉(zhuǎn)吐絲機至1900 r/min,通頻振動峰值降至4.58 mm/s,低于5 mm/s的初始報警值,沒有再進一步實施動平衡校驗。動平衡校驗后吐絲機振動頻譜圖如圖3所示,其1倍頻振動分量明顯下降。
圖3 吐絲機頻譜圖(平衡)Fig.3 Frequency spectrogram of wiredrawing machine
其他幾個吐絲盤修復后使用都存在吐絲機振動偏大的異?,F(xiàn)象。采用相同的方法和步驟對每個吐絲盤進行了現(xiàn)場動平衡校正,校正后吐絲機振動速度值均明顯下降。動平衡校驗過程數(shù)據(jù)見表1。
表1 動平衡校驗過程數(shù)據(jù)Table 1 Data in dynamic balance calibration process
現(xiàn)場動平衡技術(shù)可以解決吐絲機吐絲盤修復后及使用過程中的不平衡振動問題,最大限度地減少了對生產(chǎn)的影響,且費用比使用動平衡機要低。但現(xiàn)場動平衡對操作人員的技術(shù)水平要求較高,操作人員必需具備相關(guān)的動平衡理論知識和豐富的現(xiàn)場經(jīng)驗。
利用現(xiàn)場動平衡技術(shù)可大大提高企業(yè)設備維修效率,方便快捷地解決設備不平衡問題。
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