微通道內(nèi)非共沸混合制冷劑的流動(dòng)沸騰特性

呂鳳勇，馬虎根，何紅萍，齊魯山

（上海理工大學(xué)熱工程研究所，上海 200093）

研究開發(fā)

微通道內(nèi)非共沸混合制冷劑的流動(dòng)沸騰特性

呂鳳勇，馬虎根，何紅萍，齊魯山

（上海理工大學(xué)熱工程研究所，上海 200093）

采用了3種不同組分比例的R32/R134a工質(zhì)在0.86 mm的微通道中進(jìn)行了傳熱特性和阻力特性的實(shí)驗(yàn)研究，考察了非共沸工質(zhì)不同組分比例對(duì)微通道換熱特性的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：在組分質(zhì)量分?jǐn)?shù)比為35%/65%時(shí)，核態(tài)沸騰在小干度下?lián)Q熱效果最好；干度較大時(shí)，組分比例對(duì)換熱的影響效果降低。在大質(zhì)量流量下傳熱阻力效應(yīng)的影響不再明顯。在壓降方面，組分比為15%/85%的相對(duì)壓降最大，其它兩種組分的壓降較小。

流動(dòng)沸騰；非共沸；組分比；微通道

非共沸混合工質(zhì)換熱性能的一大特點(diǎn)是傳熱系數(shù)的退化（degradation），即流動(dòng)沸騰傳熱系數(shù)低于相同工況下相應(yīng)組分純工質(zhì)按質(zhì)量分?jǐn)?shù)線性分布的理想值[1]。非共沸混合工質(zhì)和單組分工質(zhì)相比，具有相變過程中溫度在一個(gè)區(qū)域內(nèi)發(fā)生變化的特點(diǎn)，減少蒸發(fā)或冷凝過程中的傳熱溫差及傳熱的不可逆性，提高熱力效率，因此研究非共沸混合工質(zhì)的流動(dòng)沸騰換熱具有節(jié)能和發(fā)展新型制冷劑的雙重意義?；旌瞎べ|(zhì)配比將直接影響系統(tǒng)的效率和制冷溫度。選取混合工質(zhì)各組分時(shí)要滿足相容但不共沸，各組分需有較大的沸點(diǎn)間距，一般沸點(diǎn)差在40～80 ℃，并具有環(huán)境可接受性，制冷劑的臭氧破壞指數(shù)（ODP）和溫室效應(yīng)指數(shù)（GWP）應(yīng)盡可能小或?yàn)榱恪?/p>

魏珍等[2]對(duì)不同濃度水/乙醇混合工質(zhì)在5種不同尺寸梯形硅基微通道中的流動(dòng)與換熱進(jìn)行了研究。由實(shí)驗(yàn)結(jié)果得出了摩擦常數(shù)和平均Nusselt數(shù)的實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式；并且發(fā)現(xiàn)微流體的流動(dòng)與換熱特性受通道的幾何尺寸影響非常顯著，隨乙醇溶液濃度的

變化，流動(dòng)特性保持不變，而換熱呈現(xiàn)不同的特性；還發(fā)現(xiàn)入口段效應(yīng)對(duì)流動(dòng)與換熱的影響都十分顯著。趙耀華等[3]采用混合工質(zhì)thylpentane與甲醇，對(duì)大功率芯片散熱的微槽群相變散熱器的散熱性能進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究，其研究與前人所作的工作相比，該研究能使表面溫度降低7～9 ℃。趙力等[4]研究了非共沸混合工質(zhì)蒸發(fā)過程中的傳熱溫差，發(fā)現(xiàn)非共沸混合工質(zhì)在相變時(shí)存在明顯的溫度滑移，在蒸發(fā)過程中焓值隨溫度的變化有可能是非線性的，這使得此類非共沸混合工質(zhì)不可能實(shí)現(xiàn)Lorenz循環(huán)。李志堅(jiān)等[5]對(duì)多元非共沸混合物池內(nèi)核態(tài)沸騰傳熱進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，指出在三元混合物中高沸點(diǎn)工質(zhì)對(duì)傳熱系數(shù)曲線變化趨勢(shì)具有重要影響，相同熱流下混合物的池內(nèi)核態(tài)沸騰傳熱系數(shù)隨著系統(tǒng)壓力的增加而增加，沸騰傳熱系數(shù)曲線變化趨勢(shì)與混合物氣液相組分濃度差曲線變化趨勢(shì)正好相反。本文作者考察了非共沸工質(zhì)不同組分比例對(duì)微通道換熱特性的影響。

1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

圖1為實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)示意圖。實(shí)驗(yàn)臺(tái)由實(shí)驗(yàn)工質(zhì)循環(huán)系統(tǒng)和制冷循環(huán)系統(tǒng)組成，實(shí)驗(yàn)工質(zhì)循環(huán)系統(tǒng)由儲(chǔ)液罐、屏蔽泵、質(zhì)量流量計(jì)、預(yù)熱段、可視段、試件段、循環(huán)管路等組成。循環(huán)流程為：屏蔽泵將儲(chǔ)液罐內(nèi)的制冷劑混合物液體泵出，經(jīng)質(zhì)量流量計(jì)、預(yù)熱段，在可視段及試件入口處形成接近沸點(diǎn)的單相液體制冷劑，流經(jīng)實(shí)驗(yàn)段時(shí)被加熱氣化，變成兩相混合物或過熱蒸氣后流入鹽水箱的儲(chǔ)液罐內(nèi)，與過冷液體混合，從而形成循環(huán)流動(dòng)。整個(gè)系統(tǒng)包括管路及各實(shí)驗(yàn)器件保溫措施良好。

圖1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)示意圖

系統(tǒng)采用活塞式壓縮機(jī)冷卻乙二醇水溶液，儲(chǔ)液罐放在乙二醇箱中，制冷劑在加熱段吸收的熱量被乙二醇冷卻，制冷劑溫度維持在－20 ℃以下。制冷系統(tǒng)的冷凝器采用自來水冷卻。每次實(shí)驗(yàn)首先保證鹽水箱溫度冷卻到－20 ℃以下，才能保證泵出的制冷劑為單相液體。試件采用內(nèi)直徑為0.86 mm、長(zhǎng)度為200 mm的不銹鋼單圓管。

工質(zhì)流量是由美國(guó)Fisher-Rosemount公司生產(chǎn)的F025型質(zhì)量流量計(jì)進(jìn)行測(cè)量，其精度為0.15級(jí)，絕對(duì)精度為 0.00525 kg/m in。實(shí)驗(yàn)中的溫度、流量和壓力信號(hào)都采用Agilent公司的34970 A型數(shù)據(jù)采集儀自動(dòng)采集。通道進(jìn)出口溫度采用φ0.2 mm的銅-康銅熱電偶測(cè)量，精度為0.1 ℃。通道進(jìn)出口壓力采用美國(guó) Setra公司生產(chǎn)的壓力傳感器進(jìn)行測(cè)量，精度為0.25級(jí)，絕對(duì)精度為2.5 kPa。換熱系數(shù)的最大和最小不確定度按誤差傳遞公式[6]可算得分別為19.20%和3.40%。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析與討論

2.1 數(shù)據(jù)處理

局部對(duì)流換熱系數(shù)如式（1）。

式中，twz是沿程壁面溫度；tfz是非共沸混合工質(zhì)的平衡溫度，單向流動(dòng)時(shí)由熱平衡方程計(jì)算；兩相流動(dòng)時(shí)，tfz為局部飽和溫度，根據(jù)壓力由飽和蒸氣壓方程計(jì)算。

2.2 組分對(duì)換熱系數(shù)的影響

由非共沸混合制冷劑的配比要求，氣相中低沸點(diǎn)組分較多，液相中高沸點(diǎn)組分相對(duì)較多的原則[7]，R32和 R134a的標(biāo)準(zhǔn)沸點(diǎn)分別為－51.7 ℃（0.1 MPa）和－26.2 ℃（0.1 MPa）。因此本文主要對(duì)R32和 R134a質(zhì)量組分比為 35%/65%、15%/85%和25%/75%三種配比方案進(jìn)行分析。

非共沸混合工質(zhì)在相變傳熱過程中溫度滑移和比焓值隨溫度的非線性變化[8]是其獨(dú)特的特點(diǎn)，但是這一特性將影響非共沸混合工質(zhì)在通道內(nèi)的傳熱性能。在傳熱過程中，非共沸混合制冷劑與傳熱流體間存在溫差，其變化在一定程度上造成有用能的損失?；旌瞎べ|(zhì)的溫度匹配特性可以減少系統(tǒng)的有用能損失，提高系統(tǒng)的熱力學(xué)性能。然而，溫差又是傳熱的動(dòng)力，針對(duì)非共沸混合工質(zhì)和換熱流體之間的沿程溫差變化規(guī)律的研究，對(duì)換熱器的合理設(shè)計(jì)以及系統(tǒng)優(yōu)化具有一定的指導(dǎo)意義。

圖2 不同組分換熱系數(shù)比較

圖3 不同組分換熱系數(shù)比較

由圖2和圖3可知，在熱流密度較小時(shí)，組分比為35%/65%的換熱系數(shù)呈單調(diào)增加趨勢(shì)，核態(tài)沸騰仍起著重要作用。熱流密度小于200 kW/m2時(shí)，組分比為 15%/85%和組分比為 25%/75%的換熱系數(shù)先下降，大于200 kW/m2時(shí)持續(xù)上升，組分比為35%/65%的換熱系數(shù)高于其它兩種組分比的換熱系數(shù)，且隨熱流密度的變化趨于穩(wěn)定。3種組分都是在較小干度下進(jìn)行比較，可知，單就換熱效果來講，在小干度下組分比為 35%/65%的核態(tài)沸騰換熱效果最好，組分R32沸點(diǎn)下的蒸發(fā)潛熱390.5 kJ/kg大于R134 a沸點(diǎn)下的蒸發(fā)潛熱216 kJ/kg，所以當(dāng)R32組分在一定范圍內(nèi)增加是有利的。組分比分別為15%/85%、25%/75%的混合物大約在200 kW/m2時(shí)出現(xiàn)換熱效果最低點(diǎn)，說明此時(shí)的換熱現(xiàn)象較為復(fù)雜，這一轉(zhuǎn)折既有微尺度效應(yīng)帶來的不穩(wěn)定性，也有由于工質(zhì)混合帶來的混合效應(yīng)。兩圖中稍有一點(diǎn)區(qū)別的是，在圖3中，沒有如圖2中較小熱流密度時(shí)換熱系數(shù)的變化，這是圖3所對(duì)應(yīng)的工質(zhì)質(zhì)量流量增加而引起的差異。

圖4為質(zhì)量流量為G=1291 kg/(m2·s)、熱流密度q=153 kW/m2、不同干度下，組分對(duì)換熱系數(shù)的影響。由圖4可知，質(zhì)量組分比為15%/85%時(shí)換熱效果最好。而質(zhì)量組分比為25%/75%和35%/65%時(shí)換熱效果沒有明顯的變化，可見此組分區(qū)間為換熱效果受組分影響較小的區(qū)間。圖 5為質(zhì)量流量為G=5164 kg/(m2·s)、熱流密度q=153 kW/m2時(shí)換熱系數(shù)隨組分變化關(guān)系。由圖5可知，大質(zhì)量流量下組分對(duì)換熱系數(shù)的影響并不明顯，各組分對(duì)應(yīng)的變化點(diǎn)所呈現(xiàn)的趨勢(shì)較為相似，這可能是干度區(qū)間較小，且大質(zhì)量流量下傳熱阻力效應(yīng)的影響不再明顯。

圖4 換熱系數(shù)隨組分變化關(guān)系

圖5 換熱系數(shù)隨組分變化關(guān)系

非共沸混合工質(zhì)在強(qiáng)制對(duì)流蒸發(fā)區(qū)換熱系數(shù)低于按純工質(zhì)各質(zhì)量分?jǐn)?shù)線性分布的理想值。換熱系數(shù)下降的主要原因是混合工質(zhì)物性的非線性變化和傳質(zhì)阻力效應(yīng)[9]。非共沸混合工質(zhì)由于沸點(diǎn)差異大，揮發(fā)性不同，沸騰時(shí)將出現(xiàn)局部濃度差，從而形成質(zhì)量擴(kuò)散。這是非共沸混合工質(zhì)沸騰換熱與純工質(zhì)相比的主要差別，這一特點(diǎn)使十分復(fù)雜的沸騰換熱變得更加復(fù)雜。

在蒸發(fā)過程中，傳質(zhì)阻力對(duì)換熱系數(shù)的影響[10]：一是由于質(zhì)量擴(kuò)散本身對(duì)液膜對(duì)流換熱的影響，當(dāng)泡點(diǎn)較低的工質(zhì)在某一點(diǎn)處蒸發(fā)形成氣泡，使該點(diǎn)附近的該種工質(zhì)濃度降低，由于濃度差帶來的壓力差使周圍流體的同種工質(zhì)向該點(diǎn)擴(kuò)散，從而帶來沸騰延遲，造成傳質(zhì)阻力效應(yīng)；二是液相沸點(diǎn)升高引起壁面過熱度損失。雙組分非共沸混合工質(zhì)蒸發(fā)時(shí)，由于濃度變化引起的氣液界面溫度不像純組分那樣是飽和的，而是變化的溫度，而傳熱阻力效應(yīng)與氣液相摩爾組分有關(guān)，不同的混合物配比是影響氣液相摩爾組分相對(duì)大小的根本原因。

非共沸混合工質(zhì)水平單管內(nèi)流動(dòng)沸騰換熱除了受工質(zhì)性質(zhì)的影響外，還存在著另一個(gè)特點(diǎn)，即在分層流情況下傳熱的復(fù)雜性。但是研究表明在微通道內(nèi)的流型較為穩(wěn)定并未出現(xiàn)分層流效應(yīng)，因此，微通道流動(dòng)中，組分對(duì)換熱效果的影響主要體現(xiàn)在由非共沸帶來的傳質(zhì)阻力效應(yīng)和相變溫度滑移區(qū)間帶來的傳熱溫差的變化上。

2.3 壓降特性

圖6 壓降隨熱流密度的變化

圖7 壓降隨質(zhì)量流量的變化

圖8 壓降隨熱流密度的變化

圖9 壓降隨質(zhì)量流量的變化

圖10 壓降隨熱流密度的變化

不同比例混合物，不同質(zhì)量流量下壓降隨熱流密度的變化關(guān)系如圖6～圖11所示。

如圖 6，幾種質(zhì)量流量下，都是隨著熱流密度的增加，壓降不斷增大，實(shí)驗(yàn)過程中，隨著熱流密度的增加，想要達(dá)到同樣的質(zhì)量流量需要更大的泵功率，這和壓降增大的現(xiàn)象是相吻合的。因?yàn)殡S著熱流密度的增加，混合物的核化沸騰現(xiàn)象加劇，阻力隨之增大，想要達(dá)到相同的質(zhì)量流量則需要更多的泵功率，壓降自然就會(huì)增大。由圖6中也可以看出，這和流量增加、壓降增大的理論相吻合。在大質(zhì)量流量下，流體阻力增加的同時(shí)，隨著熱流密度的增加，液體氣化現(xiàn)象加劇，阻力進(jìn)一步增大。從而可以得出結(jié)論：流量增加，熱流密度增大，換熱效果增強(qiáng)，壓降增大。同圖6一致，如圖7，在相同熱流密度下，隨著質(zhì)量流量增大，壓降不斷增大，并且同種質(zhì)量流量下，呈現(xiàn)遞增趨勢(shì)，這是因?yàn)闊崃髅芏仍黾樱霉β试黾?，阻力增大，微通道的尺度效?yīng)是影響阻力的重要因素。如圖8～圖11，同樣，在混合物比例為 25%/75%以及混合物比例為35%/75%時(shí)，相同質(zhì)量流量下隨著熱流密度的增加，微通道內(nèi)流體壓降增加，相同熱流密度下，隨著質(zhì)量流量的增加，壓降增大。就壓降而言，相同情況下混合物比例為 35%/65%時(shí)相對(duì)壓降最小，25%/75%時(shí)壓降次之，15%/85%的壓降最大。

隨著熱流密度的增加，壓降不斷增大，實(shí)際實(shí)驗(yàn)中，隨著熱流密度的增大，想要達(dá)到同樣的質(zhì)量流量需要更大的泵功率，這和壓降增大的現(xiàn)象是相吻合的。

圖11 壓降隨質(zhì)量流量的變化

3 結(jié) 論

通過實(shí)驗(yàn)分析了二元非共沸混合制冷劑的組分對(duì)換熱性能的影響。采用R32/R134a的3種不同配比15%/85%、25%/75%、35%/65%為例，考察了組分對(duì)微通道換熱性能的影響規(guī)律，可以得出以下結(jié)論：在一定條件下，混合物的配比對(duì)微通道內(nèi)換熱效率的影響是明顯的，應(yīng)根據(jù)其特性選擇合適的非共沸混合物。在小干度情況下，組分比為35%/65%的核態(tài)沸騰換熱效果最好，大質(zhì)量流量下，組分比對(duì)換熱的影響變得不再明顯，各組分對(duì)應(yīng)的變化點(diǎn)所呈現(xiàn)的趨勢(shì)較為相似。不同組分混合物，當(dāng)流體在同干度同熱流密度下沸騰時(shí)，質(zhì)量擴(kuò)散的大小及速率不同從而改變沸騰的劇烈程度，而傳質(zhì)阻力效應(yīng)影響的大小直接導(dǎo)致?lián)Q熱的強(qiáng)弱。相同質(zhì)量流量下隨著熱流密度的增加，微通道內(nèi)流體壓降增大，相同熱流密度下隨著質(zhì)量流量的增加，微通道內(nèi)流體壓降增大。在同種情況下組分比為35%/65%的相對(duì)壓降最小，組分比為 25%/75%次之，組分比為15%/85%的壓降最大。

符 號(hào) 說 明

G——質(zhì)量流量，kg/(m2·s)

ΔP——壓降，kPa

t——溫度，℃

h——換熱系數(shù)，kW/(m2·K)

q——熱流密度，kW/m2

x——干度

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Investigation on flow boiling heat transfer of non-azeotropic refrigerant m ixture in m icrochannel

Lü Fengyong，MA Hugen，HE Hongping，QI Lushan
（Institute of Thermal Engineering，University of Shanghai for Science and Technology，Shanghai 200093，China）

The heat transfer characteristics in m icrochannel 0.86 mm in diameter for refrigerant m ixture R32/R134a w ith three different mass proportions were studied and the effect of non-azeotropic working media w ith different mass proportions on heart transfer in the microchannel was investigated. The experiment result showed that when mass proportion was 35%/65%，flow boiling heat transfer was the best at low dryness fraction，while the effect of mass proportion on heat transfer was not obvious at high dryness fraction. Heat transfer resistance effect was not obvious at a high mass flux. Pressure drop was the largest when mass proportion was 15%/85%，and for the other two mass proportions，25%/75% and 35%/65%，pressure drop was relatively smaller.

flow boiling；non-azeotropic；proportion；microchannel

TK 124

A

1000–6613（2012）07–1449–05

2011-01-06；修改稿日期：2011-02-13。

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（50876068）。

呂鳳勇（1984—），男，碩士研究生。E-mail FengyongLv@126.com.cn。聯(lián)系人：馬虎根，教授，研究方向?yàn)槲⒊叨确序v換熱。E-mail mahugen406@hotmail.com。