王 強(qiáng)
(天津鐵道職業(yè)技術(shù)學(xué)院建筑工程系,天津 300240)
本文以某連續(xù)梁橋為研究對象,通過Midas Civil有限元軟件建立三維空間計算模型,對某預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋進(jìn)行了橋梁地震反應(yīng)譜特性分析,從中得出一些有益的結(jié)論。
某橋為一聯(lián)十二跨的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁,橋址區(qū)地質(zhì)表層主要為粉土,砂土,深層主要為泥巖和砂巖。梁的底面為曲線變化,線性為1.6次拋物線,橋梁的結(jié)構(gòu)為48 m+10×80 m+48 m,共13個橋墩,中間7號橋墩為本橋的制動墩,本橋部分立面圖如圖1所示,箱梁截面變化圖如圖2所示。
圖1 部分立面示意圖
圖2 箱梁橫斷面(單位:cm)
本文采用“m法”模擬樁土相互作用,此法是一種常用的模擬樁基靜力的方法,在設(shè)計單位經(jīng)常采用,在建模時,依據(jù)本橋結(jié)構(gòu)的特點,采用三維梁單元離散橋梁的主題結(jié)構(gòu),包括橋墩、主梁、樁基和承臺等,用土彈簧模擬樁—土的相互作用。在模型當(dāng)中,結(jié)構(gòu)二期恒載,等重量轉(zhuǎn)化為等效線質(zhì)量施加在模型上。土的比例系數(shù)m按鐵路工程抗震設(shè)計規(guī)范[6]取值,土層風(fēng)化的泥巖和砂巖的比例系數(shù)可以按堅硬土來取值,取m=50 000 kN/m4。模型的邊界條件樁土作用用節(jié)點彈性支撐來模擬,支座用主從節(jié)點來模擬,單向活動支座具有豎向轉(zhuǎn)動和單一滑移性能;固定支座僅具有豎向轉(zhuǎn)動性能。本文采用兩種模型來進(jìn)行模擬,不考慮樁土相互作用的模型A,將墩第固結(jié),如圖3所示,另一種采用需要考慮樁土之間的作用力模型,建立模型B,如圖4所示。
據(jù)本橋橋址區(qū)地址場地類型可得出橋址處的設(shè)計反應(yīng)譜曲線如圖5所示。
圖3 模型A
圖4 模型B
圖5 設(shè)計反應(yīng)譜
為簡化計算,進(jìn)行模擬地震力時,只模擬地震力水平兩個方向的組合,不模擬地震的豎向作用力,分別對兩種模型地震反應(yīng)進(jìn)行模擬,見表1。
表1 反應(yīng)譜分析模型和輸入地震力模式
表2 墩頂位移差值 mm
為了確保計算的精準(zhǔn)度,采用平方和開方法的反應(yīng)譜進(jìn)行組合,取振型的前300階進(jìn)行疊加,水平兩個方向的振型參與因子的和均達(dá)到90%以上,表2~表6為各墩墩頂位移差值,跨中位移差值,支座剪力計算結(jié)果和墩底內(nèi)力計算結(jié)果。
表3 各跨跨中位移差值 mm
表4 支座內(nèi)力計算結(jié)果 kN
表5 模型A各墩墩底內(nèi)力
1)從表2,表3計算結(jié)果可以分析出來:對于橋墩的墩頂位移,無論是DX向還是DY向,模型A的位移都要比模型B的要小,原因在于模型A在墩底直接添加約束邊界條件,而模型B考慮了樁土之間的作用力,且樁周圍的土在地震水平荷載條件下也要發(fā)生變形,從而引起墩頂位移的加大;
表6 模型B各墩墩底內(nèi)力
2)由表中數(shù)據(jù)可以看出:位于最中間的橋墩制動墩墩底的Fx向剪力要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其他橋墩,由此可以得出:在地震水平荷載作用條件下,制動墩主要承擔(dān)橋梁上部結(jié)構(gòu)所引起的Fx向剪力;
3)由計算結(jié)果可以看到:Fy向剪力各墩比較平均,這是由于橋梁支座為單向滑動的支座,模擬時要約束住Fy向的自由度。因此各墩共同承擔(dān)這個方向的剪力;
4)由表4可以看出:無論是模型A還是模型B,橋墩中的制動墩承擔(dān)了支座的縱向剪力;
5)由表5,表6可以看出:模型A和模型B中的My向彎矩也主要由橋墩中的制動墩承擔(dān)。
綜上分析可以得出,在我們對橋梁進(jìn)行分析過程中,尤其是在地震反應(yīng)分析中,結(jié)構(gòu)樁—土之間的作用一定要考慮,這樣能夠更細(xì)致的模擬真實情況,為橋梁的設(shè)計和研究做出一定的貢獻(xiàn)。
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