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    溪洛渡水電站蝸殼墊層幾何參數(shù)的選擇

    2011-07-26 03:32:32張運(yùn)良張存慧李正星趙曉峰
    水力發(fā)電 2011年9期
    關(guān)鍵詞:腰線蝸殼墊層

    張運(yùn)良,韓 濤,張存慧,李正星,侯 攀,趙曉峰

    (1.大連理工大學(xué)建設(shè)工程學(xué)部水利工程學(xué)院,遼寧 大連 116024;2.中國水電顧問集團(tuán)成都勘測設(shè)計(jì)研究院,四川 成都 610072)

    0 引言

    蝸殼墊層材料參數(shù)和幾何參數(shù)的選擇是近些年來單機(jī)容量達(dá)700 MW級(jí)巨型水電站廠房設(shè)計(jì)時(shí)比較關(guān)心的問題,它影響著蝸殼外圍混凝土對內(nèi)水壓力的承載比例、配筋及損傷或開裂,進(jìn)而影響蝸殼局部和廠房整體的強(qiáng)度與剛度性能。為此,國內(nèi)有關(guān)科研和設(shè)計(jì)單位做了大量的研究工作,取得了豐富的成果[1,5]。但是,由于各電站廠房在布置、尺寸、施工和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)等方面存在較大的差異,研究成果不能簡單套用。本文結(jié)合單機(jī)容量達(dá)770 MW的溪洛渡電站的實(shí)際情況,對蝸殼墊層的鋪設(shè)范圍及厚度選擇進(jìn)行研究,供設(shè)計(jì)時(shí)參考。

    1 工程概況

    溪洛渡水電站地下主廠房采取一機(jī)一縫的布置方式。鋼蝸殼位于主廠房下部大體積混凝土中,進(jìn)口直徑7.2 m,平面最大寬度27.69 m,設(shè)計(jì)最大內(nèi)水壓力2.87 MPa(含水擊壓力),最大HD值達(dá)2 066 m2,而龍灘、拉西瓦和三峽電站蝸殼最大HD值分別為2 105、1 876、1 730 m2。與這三座電站不同的是,溪洛渡水電站每個(gè)機(jī)組段在蝸殼層還設(shè)置了一個(gè)技術(shù)供水泵房室,尺寸為24 m×5.66 m×5.5 m(長×寬×高)。由于蝸殼外圍混凝土的幾何形狀復(fù)雜,尺寸較大,且預(yù)留孔洞、埋件及機(jī)電管路眾多,混凝土厚度最薄部位約1.5 m,因此,蝸殼的結(jié)構(gòu)安全引起了設(shè)計(jì)方的高度重視。

    2 計(jì)算概況

    經(jīng)前期研究及綜合分析,確定了溪洛渡電站蝸殼墊層材料參數(shù)和幾何參數(shù)的初步選擇范圍為:墊層鋪設(shè)厚度取2、2.5 cm和3 cm三種,蝸殼子午斷面內(nèi)墊層包角取從蝶形邊往外約1.5 m處延伸到腰線0°和15°處兩種,墊層平面鋪設(shè)范圍取從直管段進(jìn)口開始沿水流向墊層敷設(shè)至蝸殼90°、135°和150°斷面三種。在進(jìn)行優(yōu)選墊層鋪設(shè)厚度及包角時(shí),進(jìn)行線彈性計(jì)算,控制目標(biāo)取蝸殼外圍混凝土內(nèi)側(cè)拉應(yīng)力;在進(jìn)行墊層平面鋪設(shè)范圍比選時(shí),則進(jìn)行非線性鋼筋混凝土有限元分析,控制原則是下機(jī)架基礎(chǔ)相對上抬位移,蝸殼外圍混凝土的裂縫寬度是否滿足要求及是否形成貫穿性裂縫。

    機(jī)組由東電、哈電和西門子三個(gè)制造廠家提供。由于東電公司鋼蝸殼進(jìn)口直徑尺寸最大且進(jìn)口斷面蝸殼外圍混凝土厚度較薄,故選取該公司的典型中間機(jī)組段建立了蝸殼單體計(jì)算有限元模型 (見圖1)。模擬范圍從錐管底高程346.1 m取至機(jī)墩頂高程368.76 m,真實(shí)詳細(xì)地考慮了下機(jī)架進(jìn)人廊道、射流器坑、冷卻器坑、接力器坑、水輪機(jī)機(jī)坑 (設(shè)兩個(gè)進(jìn)人廊道)、蝸殼進(jìn)人廊道、尾水管操作廊道、錐管進(jìn)人廊道、技術(shù)供水泵房室等孔洞。

    圖1 蝸殼組合結(jié)構(gòu)有限元網(wǎng)格

    計(jì)算荷載考慮了內(nèi)水壓力、結(jié)構(gòu)自重,機(jī)組荷載及樓面活荷載等主要荷載。邊界條件處理:在機(jī)組段兩側(cè),考慮結(jié)構(gòu)分縫,按自由邊界處理;在上下游側(cè)和左右側(cè)的結(jié)構(gòu)與圍巖接觸部位,采用僅有壓力效應(yīng)的水平彈性支撐模擬巖體的彈性抗力作用;模型底部采用固定約束,上游側(cè)蝸殼直管段進(jìn)口端為軸向約束。鋼蝸殼、座環(huán)、固定導(dǎo)葉、尾水管鋼襯和機(jī)井里襯均采用平面板殼單元模擬;外圍混凝土和墊層均采用實(shí)體單元模擬;鋼襯和混凝土之間采用接觸單元模擬,摩擦系數(shù)依據(jù)經(jīng)驗(yàn)取0.25。建模過程中忽略了次要上部結(jié)構(gòu)的影響。在進(jìn)行計(jì)算分析時(shí),圍巖、鋼材及墊層均按彈性材料處理;對蝸殼外圍混凝土,當(dāng)進(jìn)行線彈性和非線性分析時(shí),分別按彈性和彈脆性、具有開裂特性的材料對待。在進(jìn)行鋼筋混凝土非線性有限元分析時(shí),為減小計(jì)算代價(jià)并不失工程精度,裂縫采用彌散式模型,采用ANSYS中的Solid65單元模擬鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),破壞準(zhǔn)則為William-Warnke五參數(shù)準(zhǔn)則。不考慮鋼筋和混凝土之間的粘結(jié)滑移。計(jì)算材料參數(shù)見表1。

    表1 材料參數(shù)

    3 計(jì)算成果與分析

    首先進(jìn)行了甩負(fù)荷工況 (以蝸殼內(nèi)水壓力2.87 MPa為主的荷載作用)的線彈性靜力計(jì)算,完成了墊層厚度和包角的敏感性分析,具體計(jì)算過程限于篇幅略。從改善蝸殼外圍混凝土環(huán)向應(yīng)力、節(jié)省材料及便于施工等角度來看,墊層厚度取2 cm,墊層下端鋪設(shè)至腰線0°處是合理可行的。本文將其作為確定參數(shù)進(jìn)行下面的分析。同時(shí),根據(jù)線彈性計(jì)算給出的蝸殼子午斷面環(huán)向拉應(yīng)力分布圖形,對蝸殼外圍混凝土的配筋方案 (此處不包括機(jī)墩的配筋)提出建議,即沿水流方向從進(jìn)口直管段到270°斷面及至鼻端,在靠近鋼襯一側(cè)混凝土配置2層φ36環(huán)向鋼筋,間距為200 mm;混凝土外側(cè)配置1層φ36豎向鋼筋,間距200 m;鑒于從進(jìn)口直管段到0°斷面這一范圍蝸殼外圍混凝土較薄,在腰線最外側(cè)加配一層φ36豎向鋼筋,間距取200 mm。水流向鋼筋則隨環(huán)向鋼筋配置層數(shù),直徑取φ32或φ28,間距取200 mm。采用水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)非線性有限元方法進(jìn)行墊層平面鋪設(shè)范圍的敏感性分析,考慮混凝土材料在拉應(yīng)力作用下的開裂特性。最后,考察了3種墊層平面鋪設(shè)范圍對蝸殼組合結(jié)構(gòu)自振特性的影響,得到如下結(jié)論:

    (1)無論何種墊層平面鋪設(shè)范圍,水流向鋼筋應(yīng)力多為壓應(yīng)力,拉應(yīng)力值不大;對于進(jìn)口直管段,環(huán)向鋼筋應(yīng)力最大部位多出現(xiàn)在腰線0°最外層 (即第3層)豎向鋼筋,分析原因可能是此處混凝土厚度較薄。另外,腰線下45°處最內(nèi)層 (即第1層)鋼筋拉應(yīng)力值也較大;對于已鋪設(shè)墊層區(qū)域的各斷面 (從0°斷面開始),各環(huán)向鋼筋應(yīng)力最大部位多出現(xiàn)在最內(nèi)層 (即第1層)鋼筋腰線上45°位置。對于0°~270°斷面沒有鋪設(shè)墊層的區(qū)域,各環(huán)向鋼筋應(yīng)力最大部位多出現(xiàn)在最內(nèi)層 (即第1層)鋼筋腰線上90°(蝸殼頂部)或腰線上45°處。鋪設(shè)墊層區(qū)域的鋼筋拉應(yīng)力一般低于未鋪設(shè)墊層區(qū)域,說明墊層鋪設(shè)效果明顯?;炷灵_裂后,更大比例的內(nèi)水壓力將轉(zhuǎn)移至由鋼襯承擔(dān)。

    (2)墊層平面鋪設(shè)范圍越大,內(nèi)層環(huán)向鋼筋應(yīng)力越小 (與未鋪設(shè)墊層區(qū)域的鋼筋應(yīng)力相比),混凝土開裂區(qū)域越小,墊層鋪設(shè)效果越明顯。在未鋪設(shè)墊層的區(qū)域,各方案中鋼筋應(yīng)力相差不大。

    (3)根據(jù)蝸殼子午斷面環(huán)向鋼筋應(yīng)力估算外圍混凝土的徑向裂縫寬度。墊層鋪設(shè)至90°方案的混凝土最大裂縫寬度為0.371 mm,發(fā)生在135°斷面腰線上45°靠近鋼襯的混凝土內(nèi)側(cè);墊層鋪設(shè)至135°方案,混凝土最大裂縫寬度為0.274 mm,發(fā)生在180°斷面腰線上45°靠近鋼襯的混凝土內(nèi)側(cè);墊層鋪設(shè)至150°方案,混凝土最大裂縫寬度為0.235 mm,發(fā)生在180°斷面內(nèi)腰線上45°靠近鋼襯的混凝土內(nèi)側(cè)。三種墊層鋪設(shè)方案直管段混凝土最大裂縫寬度均低于0.2 mm。墊層鋪設(shè)至135°或150°均可滿足最大裂縫寬度限值0.3 mm的要求,但墊層鋪設(shè)至150°方案最大裂縫寬度最小。

    (4)進(jìn)口直管段腰部附近、座環(huán)頂部和底部、蝸殼頂部,水泵房一側(cè)腰部 (混凝土較薄)均出現(xiàn)了一定的開裂區(qū)。墊層平面鋪設(shè)至150°方案,蝸殼外圍混凝土的開裂范圍最??;墊層平面鋪設(shè)至90°方案,蝸殼外圍混凝土的開裂范圍最大,即隨著墊層平面鋪設(shè)范圍的增大,蝸殼外圍混凝土的開裂范圍隨之減小。當(dāng)墊層平面鋪設(shè)至 90°和135°的情況下,在水泵房斷面處蝸殼腰線以上部位有貫穿性裂縫存在 (見圖2);當(dāng)墊層平面鋪設(shè)至150°的情況下,在150°斷面無貫穿性裂縫產(chǎn)生 (見圖3)。對135°鋪設(shè)方案,增加配筋或增大墊層厚度后,裂縫分布范圍雖有所減小,但改善效果甚微;且在直管段進(jìn)口到蝸殼0°范圍左側(cè)腰線部位,以及沿水流向90°~80°范圍內(nèi),機(jī)墩外緣的貫穿性裂縫仍不可避免。

    圖2 內(nèi)水壓力2.87 MPa作用下,蝸殼外圍混凝土在水泵房處的開裂范圍分布

    圖3 內(nèi)水壓力2.87 MPa作用下,墊層平面鋪設(shè)至150°,蝸殼外圍混凝土的開裂區(qū)

    (5)墊層平面鋪設(shè)至150°方案,下機(jī)架基礎(chǔ)板和定子基礎(chǔ)板的豎向絕對位移和相對位移均最??;墊層平面鋪設(shè)至90°方案最大。即隨著墊層平面鋪設(shè)范圍的增大,各基礎(chǔ)板的豎向上抬位移隨之減小。無論何種墊層平面鋪設(shè)方案,支臂180°兩端下機(jī)架和定子基礎(chǔ)板的最大豎向相對位移均小于1 mm,滿足機(jī)組制造廠家的要求。

    (6)墊層平面鋪設(shè)范圍的變化對蝸殼組合結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)特性的影響很小,基本自振頻率約為16.84 Hz。隨著墊層平面鋪設(shè)范圍的增大,蝸殼組合結(jié)構(gòu)的自振頻率逐漸降低,與機(jī)組主振源不存在明顯的共振區(qū)間,共振復(fù)核滿足要求。

    4 結(jié)論

    根據(jù)上述分析,與墊層平面鋪設(shè)至90°和135°方案相比,墊層平面鋪設(shè)至150°方案下各基礎(chǔ)板最大豎向相對上抬位移最小,最大裂縫寬度最小,在泵房區(qū)幾乎不產(chǎn)生貫穿性裂縫,且不會(huì)發(fā)生與機(jī)組主要振源的共振。因此,針對溪洛渡電站東電機(jī)組制造廠家鋼蝸殼,建議墊層參數(shù)為:墊層彈性模量2.5 MPa,厚度取2 cm,子午斷面內(nèi)從蝶形邊往外約1.5 m處延伸到腰線處,從直管段進(jìn)口沿水流向墊層平面鋪設(shè)至150°斷面。

    本文的研究方法與思路以及有關(guān)成果,對未來單機(jī)容量達(dá)1 000 MW級(jí)超大型機(jī)組蝸殼結(jié)構(gòu)形式的選擇及優(yōu)化設(shè)計(jì)具有一定的參考價(jià)值。

    [1] 姚栓喜.拉西瓦水電站700 MW水輪機(jī)鋼蝸殼埋入方式初步研究[R].西安:西北勘測設(shè)計(jì)研究院,2004.

    [2] 馬震岳,張運(yùn)良,陳婧.長江三峽水利樞紐右岸電站機(jī)組蝸殼埋設(shè)方式及流道系統(tǒng)剛強(qiáng)度分析研究報(bào)告[R].大連:大連理工大學(xué),2006.

    [3] 林紹忠,蘇海東,陳玲玲,等.長江三峽右岸廠房蝸殼埋入方式 (墊層方案)計(jì)算成果[R].武漢:長江科學(xué)院,2006.

    [4] 伍鶴皋,馬善定,秦繼章.大型水電站蝸殼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)理論與工程實(shí)踐[M].北京:科學(xué)出版社,2009.

    [5] 張運(yùn)良.大型水電站蝸殼及廠房結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析問題探討[J].水利水電科技進(jìn)展,2010(6):20-26.

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