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    局部不平整引起的車路動(dòng)態(tài)響應(yīng)分析*

    2010-07-09 08:08:38單景松
    關(guān)鍵詞:車路固有頻率波長

    單景松 元 松

    (山東科技大學(xué)山東省土木工程防災(zāi)減災(zāi)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室1) 青島 266510) (上海市政規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院2) 上海 200031)

    道路結(jié)構(gòu)在行車荷載下的應(yīng)力狀態(tài)研究,不僅涉及到道路本身的強(qiáng)度參數(shù)及材料特性,還與車輛本身的參數(shù)特點(diǎn)有關(guān)[1-5].車輛通過輪胎將荷載傳遞給路面,使路面結(jié)構(gòu)產(chǎn)生應(yīng)力、應(yīng)變、變形等響應(yīng),同時(shí)道路結(jié)構(gòu)作為承載體系,它本身的響應(yīng)及路表面的凹凸起伏反過來又會(huì)影響到車輛系統(tǒng)的響應(yīng).有關(guān)文獻(xiàn)[6-7]嘗試用隨機(jī)方法來研究路表平整特性及動(dòng)載變化規(guī)律,這一方法雖然能較真實(shí)的反映道路表面實(shí)際特點(diǎn),但其比較復(fù)雜,很難應(yīng)用到道路設(shè)計(jì)中去.考慮到路表的不平整是由許許多多的凹凸起伏組成,本文研究了路表存在一個(gè)局部不平時(shí),車輛動(dòng)荷載的響應(yīng)特點(diǎn),及在此動(dòng)荷載下路面結(jié)構(gòu)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)規(guī)律.通過調(diào)整局部不平整的范圍及深度來達(dá)到反映整個(gè)路面凹凸不平的目的.具體實(shí)現(xiàn)流程如圖1所示.

    圖1 分析流程圖

    1 車路附加動(dòng)載

    1.1 路面與車輛模型

    假設(shè)局部不平整沿道路橫向全幅存在且形狀相同,相當(dāng)于沿路縱向行車時(shí)突然出現(xiàn)顛簸,而后又恢復(fù)到平穩(wěn)行車的過程.因本文考慮不平整沿橫向全幅存在情況,車輛兩側(cè)輪子相互影響較小,故將單后軸考慮為兩自由度模型如圖2,局部不平整沿縱向假設(shè)為半正弦曲線,如圖3.

    圖2 汽車兩自由度模型

    1.2 車路附加動(dòng)載求解

    1)穩(wěn)態(tài)解 汽車模型簡(jiǎn)化為兩自由度模型如圖2所示,其運(yùn)動(dòng)方程為[8-10]

    圖3 路面局部不平整示意圖

    式中:m1為簧上質(zhì)量;m2為輪胎質(zhì)量;k1為懸掛系統(tǒng)剛度;k2為輪胎剛度;c1為懸掛系統(tǒng)阻尼;c2為輪胎阻尼;u1為懸掛系統(tǒng)位移;u2為輪胎位移.

    設(shè)路面局部不平整為半波正弦曲線u=-asin(ωt),如圖3,其中ω=2π/T,T=2λ/v,v為車輛行駛速度,t為時(shí)間變量,a為路面局部不平整幅值;λ為路面局部不平整波長,故設(shè)式(1)的穩(wěn)態(tài)解為

    2)自由振動(dòng)求解 自由振動(dòng)運(yùn)動(dòng)方程(齊次方程)為

    式(3)的一般解為

    若振動(dòng)屬于振蕩性的,則特征根為復(fù)數(shù),且成對(duì)出現(xiàn),設(shè)特征根為

    那么相應(yīng)的下列關(guān)系式成立

    將式(6)代入式(4),得到

    式中:D1,D2,φ1,φ2由系統(tǒng)初始條件決定.

    將自由振動(dòng)解與穩(wěn)態(tài)解疊加得到車輛對(duì)局部不平整的響應(yīng),即式(2)與式(7)相加得

    1.3 車路附加動(dòng)載結(jié)果分析

    通過計(jì)算,分析車路之間附加動(dòng)載的變化,從中可得以下規(guī)律.

    1)如果單純從最大附加動(dòng)荷載的角度來講,隨著波長的增加最大幅值逐漸減小.如波長為1 m時(shí),最大動(dòng)荷載為18.8kN,而波長增大到15 m時(shí),最大動(dòng)荷載減少至8kN以下.

    2)不同波長下,最大附加動(dòng)荷載并不總是在某一種速度下產(chǎn)生的,如波長為1,2,3m時(shí),最大動(dòng)載分別由20,30,10m/s產(chǎn)生,波長大于9m以后,最大動(dòng)載都是30m/s產(chǎn)生,這與汽車本身的固有頻率有關(guān).按本文所取汽車參數(shù)及載重,通過計(jì)算,第一固有頻率為70.5,第二固有頻率為10.8.假設(shè)路面半波長為3m,則按路面輸入頻率與汽車固有頻率相等計(jì)算的行駛速度分別為67 m/s和10.3m/s;假設(shè)路面半波長為9m,則按路面輸入頻率與汽車固有頻率相等計(jì)算的行駛速度分別為202m/s和32m/s.計(jì)算結(jié)果可以看出,路面輸入頻率與汽車固有頻率相等或相近時(shí),最大附加動(dòng)載最大.各種速度產(chǎn)生的最大動(dòng)載與波長的關(guān)系如圖4.

    圖4 不同速度下最大附加動(dòng)載變化規(guī)律

    3)不同的波長下,遇到路面局部不平整(下凹時(shí)),第一個(gè)波峰最大,然后做衰減的阻尼簡(jiǎn)諧振動(dòng),振動(dòng)逐漸驅(qū)向于零.波長較短時(shí)的衰減速度要快于波長較長時(shí).這是因?yàn)?,輪胎和懸掛系統(tǒng)的阻尼力是由輪胎和路面,輪胎和懸掛系統(tǒng)的相對(duì)速度差產(chǎn)生,相對(duì)速度差別越大,阻尼力越大,反之阻尼力越小.不平整波長較小時(shí),使汽車產(chǎn)生比較強(qiáng)烈的振動(dòng),而后迅速恢復(fù);反之,波長較長時(shí),汽車振動(dòng)比較平緩,但需較長時(shí)間振動(dòng)才能消失.

    2 附加動(dòng)載引起的路面結(jié)構(gòu)響應(yīng)

    2.1 實(shí)現(xiàn)方法

    本文采用動(dòng)載有限元方法對(duì)附加動(dòng)載下道路結(jié)構(gòu)的響應(yīng)進(jìn)行計(jì)算,整個(gè)計(jì)算過程借助有限元工具ABAQUS完成.考慮到三維模型動(dòng)態(tài)計(jì)算耗費(fèi)時(shí)間較長的特點(diǎn),采用ABAQUS中dynamic explicit模塊進(jìn)行顯示積分運(yùn)算.移動(dòng)荷載的施加通過子程序接口Vload,用自編Fortran子程序?qū)崿F(xiàn),具體可參考文獻(xiàn)[11].道路計(jì)算所需參數(shù)列于表1,路面結(jié)構(gòu)示意圖及有限元計(jì)算模型分別繪于圖5和圖6中.考慮到荷載和道路結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性,為了提高計(jì)算效率,取一半道路進(jìn)行計(jì)算,所以圖12中有限元模型為道路結(jié)構(gòu)橫向尺寸的一半.

    表1 各層材料計(jì)算參數(shù)

    另外,開始計(jì)算時(shí)若直接加入移動(dòng)荷載,整個(gè)模型會(huì)出現(xiàn)振顫,影響計(jì)算精度.這是因?yàn)槟P驮谒矔r(shí)間被施加了一個(gè)較大的外力荷載引起的波動(dòng)效應(yīng)所致.為了消除初始突加荷載對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響,將計(jì)算過程分為二步:(1)在初始位置加入相同大小的靜荷載,計(jì)算得到靜載結(jié)果;(2)將第一步計(jì)算所得的靜載結(jié)果作為動(dòng)載計(jì)算的初始條件加到動(dòng)載計(jì)算中去,在這個(gè)基礎(chǔ)上進(jìn)行移動(dòng)加載計(jì)算,這一處理基本消除了模型振蕩問題.

    圖5 路面結(jié)構(gòu)示意圖

    圖6 有限元模型

    2.2 路面結(jié)構(gòu)動(dòng)載響應(yīng)結(jié)果分析

    本文對(duì)波長1~3m時(shí)情況進(jìn)行了計(jì)算,計(jì)算結(jié)果匯于圖7~圖9.各圖中x值為各點(diǎn)到不平整起點(diǎn)的距離,不同波長下x值代表的位置可參考圖10.圖10中P1~P3點(diǎn)分別處于不平整波長的底部部和末端,P~P點(diǎn)代表離不平整區(qū)域漸遠(yuǎn)的位置.

    2.2.1 路表彎沉變化規(guī)律

    1)在波長較短且車速較高時(shí)表面彎沉具有明顯的波動(dòng)規(guī)律.局部不平整產(chǎn)生的附加動(dòng)載首先使路面在不平整附近區(qū)域產(chǎn)生較大的波動(dòng)彎沉響應(yīng),隨著離不平整區(qū)域距離逐漸增加,這些點(diǎn)處彎沉需要經(jīng)過一段時(shí)間才開始產(chǎn)生,且彎沉變化規(guī)律與不平整附近區(qū)域相似,只不過彎沉振動(dòng)的幅度要小一些.

    2)在波長較長且速度較低時(shí),表面彎沉的波動(dòng)規(guī)律不明顯,不管是不平整附近區(qū)域還是較遠(yuǎn)區(qū)域各點(diǎn),彎沉基本上都與附加動(dòng)載的變化規(guī)律一致.

    圖7 波長λ=1m,v=30m/s

    圖8 波長λ=2m,v=30m/s

    圖9 波長λ=3m,v=30m/s

    圖10 路表縱向剖面圖

    波長較短速度較快時(shí),產(chǎn)生的附加動(dòng)載變化頻率較高,這時(shí)路面結(jié)構(gòu)的動(dòng)載效應(yīng)比較明顯,即慣性力與阻尼力起的作用明顯,彎沉響應(yīng)首先在不平整區(qū)域產(chǎn)生并逐漸向周圍擴(kuò)展,變化規(guī)律有波的性質(zhì).另外由于道路結(jié)構(gòu)本身體積很大,局部的振動(dòng)在向四周傳遞過程中,能量逐漸分散且不斷損失,所以隨著離不平整區(qū)域的距離增大最大波動(dòng)幅值逐漸變小.波長較長且車速較低時(shí),產(chǎn)生的附加動(dòng)荷載變化頻率較低,遠(yuǎn)小于波在道路結(jié)構(gòu)中的傳播速度,這時(shí)附加荷載產(chǎn)生的動(dòng)載效應(yīng)不明顯,表面彎沉與施加的荷載規(guī)律一致,可以理解為施加的荷載相當(dāng)于靜荷載.

    2.2.2 基層底部水平正應(yīng)力變化規(guī)律 因基層底部的拉應(yīng)力是導(dǎo)致基層開裂的主要因素,故本文重點(diǎn)對(duì)其進(jìn)行分析.表2給出了最大附加動(dòng)荷載與基層底部最大拉應(yīng)力的比較結(jié)果.整體來講,不同波長下,隨著速度的增加,基層底部拉應(yīng)力的增長率要高于最大附加動(dòng)載的增長率,波長越短,這種差別越明顯.如波長為1m情況下,速度從10m/s增加到20m/s和30m/s時(shí),最大附加動(dòng)載分別增加了83.3% 和67.4%,而基層底部最大拉應(yīng)力增加幅度達(dá)到102%和74.3%,明顯高于最大附加動(dòng)載的增加幅度.隨著波長的增大,兩者結(jié)果逐漸接近一致.

    表2 基層底部最大拉應(yīng)力與最大附加動(dòng)載對(duì)比分析

    基層底部最大拉應(yīng)力產(chǎn)生的位置與最大附加動(dòng)載產(chǎn)生的位置基本相同,都在不平整的末端.當(dāng)然本文只是分析了波長小于3m的情況,當(dāng)波長增加到一定程度時(shí),最大附加動(dòng)載在不平整中間就會(huì)出現(xiàn),并不是出現(xiàn)在末端,這與汽車懸掛系統(tǒng)本身的性質(zhì)及行車速度相關(guān).

    3 結(jié) 論

    1)從附加動(dòng)荷載最大值來看,隨著局部不平整波長的增加最大幅值逐漸減小.

    2)不同波長下,最大附加動(dòng)荷載并不總是在某一種速度下產(chǎn)生的,路面輸入頻率與汽車固有頻率相等或相近時(shí),最大附加動(dòng)載最大.

    3)不同波長下,附加動(dòng)載有相似的規(guī)律:即第一個(gè)波峰最大,然后做衰減的阻尼簡(jiǎn)諧振動(dòng),波長較短時(shí)的衰減速度要大于波長較長時(shí).

    4)在波長較短且速度較高時(shí)表面彎沉具有明顯的波動(dòng)規(guī)律;波長較長且速度較低時(shí),表面彎沉的波動(dòng)規(guī)律不明顯.

    5)雖然在不平整及其附近區(qū)域,附加動(dòng)荷載一直處于變化之中,但基層底部水平正應(yīng)力主要與經(jīng)過此點(diǎn)附近的荷載大小相關(guān),與行車速度及荷載變化方式情況關(guān)系不大.

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