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    重軸載條件下瀝青路面豎向永久變形分析

    2010-04-12 08:03:02劉定濤張義朋歐湘萍魏朝暉
    關(guān)鍵詞:路表車轍瀝青路面

    周 俊 劉定濤 張義朋 歐湘萍 魏朝暉

    (武漢市和平至左嶺高速公路建設(shè)管理部1) 武漢 430071) (武漢理工大學(xué)交通學(xué)院2) 武漢 430063)(浙江省交通工程建設(shè)集團(tuán)3) 杭州 310051)

    近年來(lái),我國(guó)超載、超限情況十分普遍,重載車輛日益增加,加速了道路的病害產(chǎn)生.當(dāng)高速公路車輛渠道化以后,車轍問題逐漸成為主要病害[1].在車輛重復(fù)軸載作用下,瀝青路面車轍變形是輪跡帶部位瀝青混合料產(chǎn)生的豎向變形和輪跡帶外側(cè)瀝青混合料產(chǎn)生向上隆起變形引起的,若以原來(lái)的路表為基準(zhǔn),擁包的最大高度可以達(dá)到路面塌陷的40%.本文對(duì)重載條件下的典型路面結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元計(jì)算分析,找出重載條件下的路面變形規(guī)律,為瀝青路面車轍變形預(yù)防提供參考.

    1 路面結(jié)構(gòu)有限元模型建立和相關(guān)參數(shù)確定

    本文為了分析不同路面結(jié)構(gòu)在重軸載車輛荷載作用下路面結(jié)構(gòu)豎向變形特性,選擇典型瀝青路面結(jié)構(gòu)采用大型有限元分析軟件Cosmos/M進(jìn)行有限元分析計(jì)算,路面結(jié)構(gòu)組成如表1所列.

    1.1 重載車輛軸載的選取和接地壓力分布

    為便于計(jì)算和分析,根據(jù)Groenendijk,Ronald Blab等的研究[2],僅考慮豎向接觸應(yīng)力,不考慮水平向接觸應(yīng)力.輪胎與路面為矩形接觸形式,荷載分布在寬度方向上將接觸面整個(gè)面積分為3個(gè)區(qū)域:兩邊20%寬度范圍的邊緣區(qū)和中間60%寬度范圍的中心區(qū),中心區(qū)與邊緣區(qū)內(nèi)豎向接觸應(yīng)力平均值進(jìn)行線性回歸得出.

    表1 有限元計(jì)算路面結(jié)構(gòu)組成

    根據(jù)各區(qū)域平均壓應(yīng)力與面積乘積總和等于豎向荷載,可以求得接觸面長(zhǎng)度[3-7].計(jì)算代表車型為黃河JN-150.

    本文有限元分析以我國(guó)現(xiàn)行瀝青路面設(shè)計(jì)規(guī)范中標(biāo)準(zhǔn)軸載100kN(輪載50kN)為基準(zhǔn),考慮雙輪輪載分別為基準(zhǔn)輪載的50%,100%,160%,200%和300%六種荷載工況,計(jì)算得到這六級(jí)輪載接地壓力和分布尺寸如表2.假定輪胎寬度不變,只有輪胎接地長(zhǎng)度隨著輪載大小發(fā)生變化.

    表2 輪載及輪胎接地尺寸計(jì)算結(jié)果

    1.2 路面各結(jié)構(gòu)層材料本構(gòu)模型和材料參數(shù)

    選擇能夠較好模擬瀝青混合料蠕變變形特性隨時(shí)間硬化的蠕變模型作為面層材料本構(gòu)模型.

    硬化模型中C1,C2,C3,C44個(gè)參數(shù)通過 AC類瀝青混合料試件靜態(tài)蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果擬合分析得出,如表3所列.

    表3 路面各結(jié)構(gòu)層材料計(jì)算參數(shù)

    荷載作用時(shí)間按照式(2)以一次輪載作用在路面結(jié)構(gòu)上的時(shí)間來(lái)計(jì)算,根據(jù)輪載接地長(zhǎng)度B和行車速度v確定為

    輪載接地長(zhǎng)度按表2所列接地尺寸確定,行車時(shí)速取100km/h,通過荷載作用時(shí)間改變來(lái)模擬重復(fù)車輛軸載作用對(duì)路面結(jié)構(gòu)力學(xué)響應(yīng)的影響.

    1.3 路面結(jié)構(gòu)有限元模型建立

    選定的路面結(jié)構(gòu)進(jìn)行三維有限元的分析,其中y方向?yàn)樾熊嚪较颍瑇方向?yàn)槁访鏅M斷面方向,z方向垂直于路面向上,坐標(biāo)原點(diǎn)取在雙輪輪隙中心點(diǎn).分析范圍x,y軸方向各為5m,豎直z方向除了路面結(jié)構(gòu)層厚度外土基厚度也取5m.

    計(jì)算采用8結(jié)點(diǎn)六面體單元.邊界條件假設(shè)為:土基底面上沒有z方向位移,左右兩面沒有x方向位移,前后兩側(cè)沒有y方向位移.

    對(duì)于路面結(jié)構(gòu)層間實(shí)際接觸摩擦狀態(tài),采用有限元分析軟件COSMOS/M提供的莫爾庫(kù)侖接觸摩擦模型對(duì)路面結(jié)構(gòu)實(shí)際接觸摩擦狀態(tài)進(jìn)行數(shù)值模擬,通過層間滑移系數(shù)[8-9]來(lái)模擬不同的層間接觸狀態(tài),按照面層和基層間處于半滑動(dòng)狀態(tài)來(lái)考慮,取層間滑移系數(shù)為0.5,其他結(jié)構(gòu)層間考慮完全連續(xù)接觸.

    2 路面結(jié)構(gòu)永久變形計(jì)算結(jié)果

    在車輛重復(fù)軸載作用下,瀝青路面永久變形主要包括兩個(gè)方面,一是輪跡帶部位瀝青混合料產(chǎn)生的豎向變形,二是輪跡帶外側(cè)瀝青混合料產(chǎn)生向上隆起變形.考慮4種路面結(jié)構(gòu)、6種荷載、15種輪載作用次數(shù)共360種工況,計(jì)算不同軸載大小和作用次數(shù)條件下各路面結(jié)構(gòu)瀝青面層豎向位移和側(cè)向隆起變形.

    2.1 單次輪載作用下路表豎向變形

    4種路面結(jié)構(gòu)在不同輪載作用一次路表產(chǎn)生最大豎向變形與輪載大小的關(guān)系曲線如圖1,各路面結(jié)構(gòu)產(chǎn)生彎沉盆,基本形狀完全一致,僅彎沉大小不同,圖2給出了路面結(jié)構(gòu)A產(chǎn)生的彎沉盆.

    圖1 路表最大彎沉與輪載關(guān)系曲線

    圖2 路面結(jié)構(gòu)A彎沉盆

    2.2 重復(fù)輪載作用下路表最大豎向變形

    按照式(2)計(jì)算一次輪載作用時(shí)間,通過不同輪載作用時(shí)間模擬輪載作用次數(shù),圖3~6給出了4種路面結(jié)構(gòu)路表最大豎向變形與輪載作用次數(shù)關(guān)系曲線.

    圖3 A路表最大豎向變形與輪載次數(shù)關(guān)系

    圖4 B路表最大豎向變形與輪載次數(shù)關(guān)系

    2.3 重復(fù)輪載作用下輪跡帶外側(cè)路表最大側(cè)隆起變形

    表4給出了4種路面結(jié)構(gòu)輪跡帶外側(cè)路表產(chǎn)生的最大隆起變形以及隆起變形最高點(diǎn)與輪隙中心的水平距離.圖7給出了路表最大隆起變形點(diǎn)產(chǎn)生位置示意圖.

    圖5 C路表最大豎向變形與輪載次數(shù)關(guān)系

    3 計(jì)算結(jié)果分析

    3.1 單次輪載作用路表彎沉分析

    由圖1~5中路表豎向變形發(fā)展可以看出:

    表4 各路面結(jié)構(gòu)的路表最大隆起變形與位置

    圖6 D路表最大豎向變形與輪載次數(shù)關(guān)系

    圖7 最大隆起變形點(diǎn)位置示意圖

    1)4種典型瀝青路面結(jié)構(gòu)路表最大豎向變形均隨輪載增大而呈非線性增大,反映了這4種路面路面結(jié)構(gòu)承載能力的差別.其中路面結(jié)構(gòu)B路表最大豎向變形與其他3種路面結(jié)構(gòu)相差較大,尤其是在輪載較大時(shí)這種差別更大.當(dāng)輪載為150kN時(shí)路面結(jié)構(gòu)B路表最大豎向變形為其他幾種路面結(jié)構(gòu)的3倍左右.由于路面結(jié)構(gòu)B采用的是瀝青穩(wěn)定碎石柔性基層,路面整體剛度較低,導(dǎo)致路表最大豎向變形較大,因此,單純從路表豎向變形來(lái)看,柔性基層路面結(jié)構(gòu)對(duì)有利于路面車轍變形發(fā)展.

    2)隨著輪載增大,路面結(jié)構(gòu)路表最大豎向變形增大,意味著路面結(jié)構(gòu)整體剛度也隨之降低,尤其是在重軸作用下這種強(qiáng)度惡化更加突出,這將有利于瀝青路面車轍變形發(fā)展.

    3)在矩形雙輪荷載作用下,不同路面結(jié)構(gòu)輪隙中心豎向變形并非路表豎向變形的最大值,4種路面結(jié)構(gòu)路表最大豎向變形均出現(xiàn)在單輪輪載中心底部附近.在單次輪載作用下各路面結(jié)構(gòu)主要產(chǎn)生豎向變形,在重軸載條件下也是如此,各路面結(jié)構(gòu)彎沉盆圖中輪載外側(cè)并未出現(xiàn)隆起變形.

    3.2 重復(fù)輪載作用路表最大豎向變形分析

    從圖3~6中路表最大豎向變形與輪載作用次數(shù)關(guān)系曲線可以看出:

    1)路表最大豎向變形隨著輪載作用次數(shù)增加而逐步增大,前期路表最大豎向變形增大較快,后期逐步趨于緩和.

    2)當(dāng)輪載較小時(shí),路表最大豎向變形隨輪載作用次數(shù)增加而增大的速度較輪載較大時(shí)要慢,尤其是輪載超過50kN后這種現(xiàn)象更加明顯.

    3)4種路面結(jié)構(gòu)中,輪載作用次數(shù)超過200萬(wàn)次后,當(dāng)輪載較小時(shí)路表最大豎向變形逐步趨于穩(wěn)定,當(dāng)輪載較大時(shí),路表最大豎向變形隨輪載作用次數(shù)增加繼續(xù)快速增大,因此,重軸載車輛隨輪載作用次數(shù)增加會(huì)加劇路面豎向變形的發(fā)展.

    3.3 重復(fù)荷載作用輪跡帶外側(cè)路表最大側(cè)隆起變形分析

    瀝青路面輪跡帶外側(cè)路表隆起變形主要是由于面層瀝青混合料在車輛輪載作用下產(chǎn)生了剪切流動(dòng)引起.瀝青路面車轍深度分為絕對(duì)車轍深度和相對(duì)車轍深度,絕對(duì)車轍深度是指路面豎向變形最低點(diǎn)與原路面的相對(duì)深度,相對(duì)車轍深度是指車輛輪跡帶外側(cè)路表隆起最高點(diǎn)和路面豎向變形最低點(diǎn)的相對(duì)深度,因此,在重復(fù)輪載作用下輪跡帶外側(cè)路表隆起變形直接決定路面相對(duì)車轍深度.從表4中可以看出:

    1)當(dāng)輪載較小時(shí),路面結(jié)構(gòu)在輪載作用下主要產(chǎn)生豎向變形,4種路面結(jié)構(gòu)在25kN輪載作用下輪跡帶外側(cè)均沒有出現(xiàn)隆起變形,當(dāng)輪載超過50kN后,隨著輪載增大,4種路面結(jié)構(gòu)在輪載作用1萬(wàn)次左右逐步產(chǎn)生隆起變形.

    2)瀝青穩(wěn)定碎石柔性基層路面結(jié)構(gòu)B輪跡帶外側(cè)隆起變形最大,薄面層路面結(jié)構(gòu)D隆起變形量其次,貧混凝土剛性基層路面結(jié)構(gòu)C隆起變形量最小.因此,路面結(jié)構(gòu)基層模量和面層厚度會(huì)影響瀝青面層內(nèi)剪切變形的發(fā)展.

    3)4種路面結(jié)構(gòu)輪跡帶外側(cè)最大隆起變形均隨著輪載作用次數(shù)和輪載大小增加而增大,尤其是在輪載較大、作用次數(shù)較多時(shí)隆起變形量較大.路面結(jié)構(gòu)隆起變形量對(duì)重軸載車輛輪載作用次數(shù)更敏感,隆起變形隨輪載增大而增大的速率隨著輪載作用次數(shù)增加而迅速增大.尤其是在輪載較大時(shí),隆起變形增長(zhǎng)速率更大.因此,重軸載交通重復(fù)軸載對(duì)路面結(jié)構(gòu)隆起變形產(chǎn)生和車轍發(fā)展影響較大.

    4)4種路面結(jié)構(gòu)中隆起變形最高點(diǎn)均出現(xiàn)在輪跡帶外側(cè),且出現(xiàn)位置隨著輪載作用次數(shù)和輪載大小增加而逐漸向外偏移,輪載越大,作用次數(shù)越多,隆起變形最高點(diǎn)離輪隙中心距離越大.因此,路面結(jié)構(gòu)承受車輛軸重越大,輪載作用次數(shù)越多,面層瀝青混合料產(chǎn)生剪切流動(dòng)變形現(xiàn)象越嚴(yán)重,剪切變形在路面水平方向影響范圍就越大.

    4 結(jié) 論

    1)4種典型瀝青路面結(jié)構(gòu)路表最大豎向變形出現(xiàn)在輪載中心位置,變形隨輪載增大而呈非線性增大,不同路面結(jié)構(gòu)在重軸載條件下路表最大豎向變形差別明顯.

    2)在重復(fù)輪載作用下,路表最大豎向變形隨著輪載作用次數(shù)增加而逐步增大,前期路表最大豎向變形增大較快,后期逐步趨于緩和.隨著輪載增大,作用次數(shù)增加,路表最大豎向變形急劇發(fā)展,有利于路面車轍產(chǎn)生.

    3)在單次輪載作用下路面以豎向變形為主,輪跡帶外側(cè)路表不會(huì)出現(xiàn)隆起變形,在重軸載條件下,隨著輪載作用次數(shù)增加,路表輪跡帶外側(cè)逐步產(chǎn)生隆起變形,隆起變形最高點(diǎn)出現(xiàn)位置隨著輪載作用次數(shù)和輪載大小增加而逐漸向外偏移,輪載越大,作用次數(shù)越多,隆起變形最高點(diǎn)離輪隙中心距離越大,因此,重軸載交通車輛荷載對(duì)路面變形影響范圍較大,路面隆起變形和豎向變形共同加劇路面車轍產(chǎn)生.

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