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    陶瓷窯內(nèi)流場(chǎng)與溫度場(chǎng)仿真模擬及結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    2009-07-30 05:55張美杰王玉梅林小龍程玉保
    佛山陶瓷 2009年4期
    關(guān)鍵詞:仿真模擬結(jié)構(gòu)優(yōu)化溫度場(chǎng)

    張美杰 吳 焰 王玉梅 林小龍 程玉保

    1前言

    摘要陶瓷窯內(nèi)溫度分布的均勻性對(duì)制品的質(zhì)量具有關(guān)鍵的影響。本文以實(shí)際陶瓷窯爐為幾何模型,采用數(shù)值模擬的方法,對(duì)現(xiàn)有陶瓷窯爐結(jié)構(gòu)改造及參數(shù)優(yōu)化后的窯內(nèi)煙氣的流場(chǎng)與溫度分布進(jìn)行了仿真模擬。結(jié)果表明,陶瓷窯爐的結(jié)構(gòu)及操作參數(shù)對(duì)窯內(nèi)的溫度分布有重要影響,在對(duì)陶瓷窯爐結(jié)構(gòu)改造及采用合理的操作參數(shù)后,窯內(nèi)能取得均勻的溫度分布。

    關(guān)鍵詞陶瓷窯爐,流場(chǎng),溫度場(chǎng),仿真模擬,結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    對(duì)于薄壁陶瓷窯爐,當(dāng)以燃料燃燒作為主要熱源時(shí),窯內(nèi)的主要換熱方式是熱煙氣與制品之間的對(duì)流換熱和輻射換熱。而決定窯內(nèi)對(duì)流換熱強(qiáng)度與溫度分布的主要因素是窯內(nèi)燃燒情況及熱煙氣流動(dòng)的流場(chǎng)。

    本文根據(jù)現(xiàn)有陶瓷窯爐的結(jié)構(gòu)及操作參數(shù)。采用數(shù)值模擬的方法,計(jì)算了窯內(nèi)的流場(chǎng)與溫度分布。并對(duì)窯爐結(jié)構(gòu)及操作參數(shù)進(jìn)行了改造優(yōu)化,計(jì)算了優(yōu)化后窯爐內(nèi)的流場(chǎng)與溫度場(chǎng),最后取得了較均勻的溫度分布。

    2數(shù)學(xué)模型

    受窯內(nèi)制品排列方式、燃料燃燒等影響,陶瓷窯爐內(nèi)實(shí)際煙氣流動(dòng)情況非常復(fù)雜,在進(jìn)行模擬計(jì)算時(shí)必須進(jìn)行一些合理的簡(jiǎn)化。本計(jì)算模型進(jìn)行了下列簡(jiǎn)化:

    (1)未考慮窯內(nèi)制品對(duì)流體流動(dòng)的阻力,只考慮窯內(nèi)煙氣的流動(dòng)及溫度分布。

    (2)窯內(nèi)煙氣看作不可壓縮性流體,煙氣的物性參數(shù)取平均溫度為1550℃時(shí)的參數(shù),不考慮物性參數(shù)隨溫度的變化。

    2.1基本方程

    在最高溫度保溫時(shí)。將窯內(nèi)煙氣的流動(dòng)近似看作穩(wěn)態(tài)湍流流動(dòng)。此時(shí)表示湍流流動(dòng)的N-S方程按文獻(xiàn)進(jìn)行計(jì)算。將煙氣與制品之間的對(duì)流換熱看作湍流換熱過程,能量傳輸方程按文獻(xiàn)進(jìn)行計(jì)算。描述窯內(nèi)湍流流動(dòng)的模型采用k—ε模型,具體方程按文獻(xiàn)進(jìn)行計(jì)算。

    2.2邊界條件

    本計(jì)算以某廠實(shí)際陶瓷窯爐作為計(jì)算模型,該窯爐的結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示。

    燒嘴人口看作速度入口,根據(jù)燒嘴結(jié)構(gòu)及一次風(fēng)量、燃油量進(jìn)行計(jì)算,入口溫度根據(jù)燃燒溫度計(jì)算,本計(jì)算取1600℃。

    煙氣出口看作壓力出口,根據(jù)排煙機(jī)的性能參數(shù)及排煙管路圖計(jì)算出口的抽力,本計(jì)算取-800Pa。

    頂部及側(cè)墻可看作無滑移流動(dòng)邊界。窯內(nèi)溫度場(chǎng)計(jì)算應(yīng)根據(jù)窯爐砌筑圖及砌筑材料的物性參數(shù),耦合窯內(nèi)的煙氣流動(dòng),同時(shí)計(jì)算出窯體砌筑材料及窯內(nèi)的溫度分布。本計(jì)算根據(jù)實(shí)際測(cè)量結(jié)果,按照窯體外表面溫度為70℃進(jìn)行計(jì)算,環(huán)境溫度取20℃,材料表面黑度取0.85,計(jì)算窯體的散熱量,并以第二類邊界條件進(jìn)行窯內(nèi)溫度場(chǎng)的計(jì)算。

    3網(wǎng)格劃分與計(jì)算

    采用正交直角坐標(biāo)系統(tǒng),在整個(gè)區(qū)域內(nèi)劃分六面體網(wǎng)格。為了保證計(jì)算精度并節(jié)約計(jì)算時(shí)間,在入口區(qū)域、出口區(qū)域采用較密的網(wǎng)格劃分格式,其它區(qū)域則采用相對(duì)稀疏的網(wǎng)格劃分格式。網(wǎng)格劃分圖略。

    利用CFD商業(yè)軟件求解各方程,選用分離求解器,二階差分格式。計(jì)算時(shí)設(shè)置監(jiān)視點(diǎn),并監(jiān)視各變量隨迭代次數(shù)的變化,當(dāng)能量殘差值小于2×10-8、其它各殘差值小于10-6,且監(jiān)視點(diǎn)的速度不再發(fā)生變化時(shí),即認(rèn)為收斂,可獲得穩(wěn)定的速度場(chǎng)及溫度分布。

    4計(jì)算結(jié)果與分析

    4.1改造前窯爐內(nèi)的流場(chǎng)及溫度分布

    圖2、圖3、圖4分別為改造前窯爐在一定操作參數(shù)下,窯內(nèi)寬度方向、長(zhǎng)度方向及高度方向中心截面的流場(chǎng)圖及溫度分布圖,圖5為設(shè)置有燒嘴水平斷面處(上部一排)流場(chǎng)圖及溫度分布圖。

    由圖2(a)可知,在寬度方向,周邊熱煙氣的流動(dòng)速度大于中心,造成周邊氣體的偏流現(xiàn)象,從而導(dǎo)致周邊溫度高于中心溫度,上部溫度高于下部溫度,如圖2(b)所示,同一斷面上最大溫差達(dá)30℃左右。窯內(nèi)氣體流動(dòng)速度小,只在靠近頂部左右兩端及底部靠近兩端各形成兩個(gè)漩渦,氣體湍流強(qiáng)度小,對(duì)流換熱強(qiáng)度弱,不利于強(qiáng)化制品與熱煙氣之間的對(duì)流換熱,能量消耗大。

    由圖3(a)可知,由于氣流之間的相互引射作用,由燒嘴噴入的氣流并不是直接由出口流出,而是沿壁面向上流動(dòng),然后再通過中心截面向下流動(dòng),由出口流出,這有利于熱煙氣與制品之間的熱量交換。但周邊熱煙氣的流動(dòng)速度大于中心,且形成的漩渦靠近周邊,從而導(dǎo)致周邊溫度高、中心溫度低;上部溫度低、下部溫度高的現(xiàn)象。

    由圖4、圖5可知,在窯內(nèi)水平截面上??拷笊辖呛陀蚁陆切纬蓛蓚€(gè)漩渦,中間氣體流動(dòng)速度低,從而導(dǎo)致周邊溫度高于中心溫度,最大溫差達(dá)30℃以上。

    4.2改造后窯爐內(nèi)的流場(chǎng)及溫度分布

    圖6、圖7分別為改造后窯爐在窯內(nèi)寬度方向及高度方向中心截面的流場(chǎng)圖及溫度分布圖。

    由圖6(a)可知,改造后的窯爐內(nèi),由上向下形成多個(gè)煙氣流動(dòng)的漩渦,加強(qiáng)了窯內(nèi)的對(duì)流換熱過程,有利于強(qiáng)化熱煙氣與制品之間的對(duì)流換熱,節(jié)省了能量消耗;且窯內(nèi)溫度分布較均勻,如圖6(b)所示,上下最大溫差不到10℃,寬度方向中心與周邊最大溫差也小于10℃。

    由圖7(a)可知,改造后的窯爐,在高度方向中心水平截面上,中間氣流速度高,中間高速氣流與周邊流動(dòng)的氣流之間形成多個(gè)漩渦,氣體流動(dòng)的湍流強(qiáng)度加強(qiáng),強(qiáng)化了窯內(nèi)的換熱過程,降低了中心溫度與周邊溫度差,使同一截面溫度分布均勻,如圖7(b)所示。

    5結(jié)論

    (1)采用數(shù)值模擬方法計(jì)算了陶瓷窯爐內(nèi)的流場(chǎng)與溫度分布,計(jì)算結(jié)果表明:窯內(nèi)氣流的流場(chǎng)直接影響窯內(nèi)溫度的均勻性。

    (2)改造前窯爐內(nèi),由于存在氣流偏流現(xiàn)象,靠近周邊的氣流流動(dòng)速度大于中心,使得窯內(nèi)上下及四周與中心之間存在較大的溫差,最大溫差達(dá)30℃左右。

    (3)對(duì)窯爐改造后,煙氣在窯內(nèi)流動(dòng)的速度增加,在窯內(nèi)形成多處漩渦,湍流強(qiáng)度增加。不僅強(qiáng)化了窯內(nèi)熱煙氣與制品之間的傳熱過程,而且使窯內(nèi)溫度分布均勻,最大溫差不大于10℃,有利于提高產(chǎn)品的質(zhì)量,降低能量消耗。

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