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    內(nèi)蒙古輝騰錫勒風(fēng)電場發(fā)電機基礎(chǔ)開裂研究

    2015-12-02 03:01:30程形燕劉冠平
    關(guān)鍵詞:風(fēng)力發(fā)電機風(fēng)機

    程形燕 ,劉冠平 ,劉 翠 ,宋 蕊

    (1.黃河水利職業(yè)技術(shù)學(xué)院,河南 開封 475004;2.開封市祥符區(qū)水利局,河南 開封 475003)

    0 引言

    自20世紀(jì)90年代以來,我國風(fēng)電并網(wǎng)容量以年均22%的速度增長,在各種發(fā)電方式中,其增長速度居于首位[1]。 2002~2012 年,我國風(fēng)電裝機累計增長了118倍,年均增長超過60%。截至2012年12月,我國并網(wǎng)風(fēng)電容量達到62.4 GW,居世界第一位。然而,隨著風(fēng)電的大規(guī)模增長,風(fēng)機基礎(chǔ)方面的問題也不斷凸現(xiàn)出來。

    風(fēng)力發(fā)電機組是一種高聳建筑物。由于發(fā)電機塔筒較高,水平風(fēng)荷載在基礎(chǔ)頂面產(chǎn)生的彎矩比較大。又由于風(fēng)向及風(fēng)力大小不穩(wěn)定,風(fēng)機基礎(chǔ)所承受彎矩的方向和大小也不斷變化。風(fēng)機基礎(chǔ)不斷承受反復(fù)的拉壓作用,使其荷載和動力特性異常復(fù)雜,如果設(shè)計不當(dāng),這種復(fù)雜的荷載和動力特性有可能造成風(fēng)機地基基礎(chǔ)的承載力減損和位移累積,甚至影響風(fēng)力發(fā)電機組的安全穩(wěn)定運行[2]。因此,風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)的設(shè)計是保證發(fā)電機安全、穩(wěn)定運行的一個重要方面。

    風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)的荷載和動力特性非常復(fù)雜,屬于特種鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)[3]。目前,已有部分研究者對風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)的設(shè)計及應(yīng)力特性進行了相應(yīng)的分析研究。但是,就風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)配筋設(shè)計、裂縫分布及裂縫寬度分析方面的研究尚不多見[4]。本文以輝騰錫勒風(fēng)電場工程為例,采用三維有限元方法,分析風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)受力特性。然后,按照整體式體積配筋率的方式給風(fēng)機基礎(chǔ)進行配筋,并對風(fēng)機基礎(chǔ)的裂縫分布、裂縫的寬度進行分析研究,以期能為我國在建和待建風(fēng)機基礎(chǔ)的設(shè)計提供一定的理論參考。

    1 工程概況

    輝騰錫勒風(fēng)電場位于內(nèi)蒙古自治區(qū)烏蘭察布市察右中旗境內(nèi),有20臺GE1.5sle 50 Hz、葉片為GE 37c、輪轂高度為80 m的風(fēng)力發(fā)電機機組,裝機容量為30 MW。該工程場區(qū)地震基本烈度為Ⅵ度,抗震設(shè)防烈度為6度。風(fēng)力發(fā)電機采用圓形基礎(chǔ)(如圖1所示),基礎(chǔ)安全等級為2級,設(shè)計等級為2級。計算時, 考慮的荷載包括:(1) 水平合力 Fx=558.225 kN;(2)豎向力 F2=2.564 × 103kN;(3)彎矩合力 My=4.42 ×104kN·m;(4)扭矩 Mz=841.185 kN·m;(5)風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)自重;(6)風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)上部回填土的自重。本文不考慮風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)側(cè)部回填土,其計算結(jié)果偏于安全。

    2 風(fēng)機基礎(chǔ)的配筋設(shè)計及計算工況

    2.1 配筋設(shè)計方案及計算工況

    風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)設(shè)計配筋主要包括:臺階、基礎(chǔ)環(huán)附近的豎向鋼筋和基礎(chǔ)底部的雙向正交鋼筋網(wǎng)。在有限元計算中,主要考慮的受力鋼筋有:底部鋼筋網(wǎng)、底邊緣環(huán)形鋼筋、底部加密鋼筋網(wǎng)、頂部貫穿基礎(chǔ)環(huán)鋼筋的豎向部分、基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)豎立鋼筋及環(huán)梁鋼筋的豎向部分 (如圖2~圖4所示),沒有考慮架立筋,腹筋等構(gòu)造筋。

    2.2 計算工況確定

    計算工況取極端荷載工況修正后的荷載,并考慮基礎(chǔ)混凝土與基礎(chǔ)環(huán)、混凝土基礎(chǔ)與混凝土墊層的接觸,混凝土材料的非線性和鋼筋配筋。

    計算方案主要包括不考慮配筋和考慮配筋兩種。通過整體式的配筋率,實現(xiàn)鋼筋的模擬,具體方案如表1所示。

    圖1 風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)剖面圖(單位:mm)Fig.1 Wind turbine base profile(Unit:mm)

    圖2 模型中所模擬豎向配筋圖Fig.2 Model simulation vertical reinforced bar

    圖3 基礎(chǔ)底部鋼筋網(wǎng)和環(huán)向筋布置圖Fig.3 Bar-mat reinforcement and hooped reinforcement at the bottom of the base

    圖4 基礎(chǔ)底部加密鋼筋布置圖Fig.4 Strip equipment base template installation

    3 風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)的有限元分析[5~6]

    3.1 有限元模型

    配筋單元在整個風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)中的分布如圖5所示。為方便研究混凝土基礎(chǔ)的開裂特性,選取豎向特征剖面1-1,豎向剖面2-2,如圖6所示。

    3.2 計算結(jié)果

    根據(jù)各個部分的最大鋼筋應(yīng)力可以計算出各個部分的最大裂縫寬度,計算結(jié)果如表2所示。

    由表2可以看出,基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)、外側(cè)的裂縫寬度相對較大,內(nèi)側(cè)最大裂縫寬度為0.227 mm,外側(cè)最大裂縫寬度為0.252 mm。但是,基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)、外側(cè)的最大裂縫均小于規(guī)定的限值0.3 mm。

    3.3 基礎(chǔ)開裂范圍分析

    各種工況下,風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)底部開裂情況如圖7~圖14所示。

    由圖7~圖14可以看出,風(fēng)機基礎(chǔ)底部未配筋時,開裂區(qū)域幾乎接近底部區(qū)域的一半;配筋后,基礎(chǔ)底部開裂范圍和程度顯著減小,僅存在于X軸正方向一側(cè)小范圍區(qū)域內(nèi)。基礎(chǔ)環(huán)附近及基礎(chǔ)臺階的外側(cè)未配筋之前,開裂區(qū)域遍及整個部分;增加豎向鋼筋后,開裂區(qū)域主要分布于X軸負方向一側(cè)偏上的部分。

    總體分析,在進行配筋計算后,風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)

    結(jié)構(gòu)的裂縫分布范圍和開裂程度較為合理,整體結(jié)構(gòu)未出現(xiàn)大面積裂縫分布、未出現(xiàn)貫穿性裂縫,且裂縫寬度均在規(guī)范限值內(nèi)。計算中,未考慮外圍部分構(gòu)造筋的作用。在工程實際中,應(yīng)在混凝土的外表面布置構(gòu)造鋼筋,進一步保證裂縫不會貫穿。從分析可得,該配筋方案可滿足結(jié)構(gòu)的強度要求。

    表1 有限元模型中模擬基礎(chǔ)配筋表Table 1 Simulation reinforcement of finite element model

    圖5 加鋼筋單元在風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)中的分布Fig.5 Reinforced unit distribution of wind turbine base

    圖6 風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)垂向特征剖面示意圖Fig.6 Wind turbine base vertical characteristics profile

    圖7 不加筋風(fēng)機基礎(chǔ)底部開裂情況Fig.7 Non-reinforced wind turbine base cracking situation

    圖9 不加筋基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)側(cè)部分開裂情況Fig.9 Non-reinforced base ring inner side cracking situation

    圖10 加筋基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)側(cè)部分開裂情況Fig.10 Reinforced base ring inside part cracking situation

    圖11 不加筋基礎(chǔ)環(huán)外側(cè)部分開裂情況Fig.11 Non-reinforced base ring outside part cracking situation

    圖12 加筋基礎(chǔ)環(huán)外側(cè)部分開裂情況Fig.12 Reinforced base ring outside part cracking situation

    圖13 不加筋風(fēng)機基礎(chǔ)臺階外側(cè)開裂情況Fig.13 Non-reinforced wind turbine base steps outside part cracking situation

    圖14 加筋風(fēng)機基礎(chǔ)臺階外側(cè)部開裂情況Fig.14 Reinforced wind turbine base steps outside part cracking situation

    根據(jù)上述計算結(jié)果可知,在風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)的基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)、外側(cè),臺階與底板交界部位存在一定的易開裂區(qū)域。因此,為控制裂縫的開展,在強度和施工條件允許的情況下,宜采取直徑較小、分布較密的鋼筋布置方案。對于本文研究的工程,建議如下:基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)豎向筋配筋方案為120Ф25@環(huán)向均布;環(huán)梁配筋方案為120Ф18@環(huán)向均布;頂部貫穿基礎(chǔ)環(huán)筋配筋方案為120Ф22@環(huán)向均布;底部鋼筋配筋方案為163Ф22@100。

    4 結(jié)語

    本次研究結(jié)果顯示,對風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)進行整體配筋時,基礎(chǔ)鋼環(huán)外側(cè)的豎向鋼筋應(yīng)力值是最大的,設(shè)計時要著重考慮。進行有限元分析后,發(fā)現(xiàn),風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的裂縫分布范圍及裂縫寬度都滿足基礎(chǔ)的強度和穩(wěn)定性的要求。本研究是針對具體實例開展的,但是研究問題具有普遍性。根據(jù)風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)的強度和穩(wěn)定性需求,對其基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)進行合理的配筋設(shè)計,并應(yīng)用有限元方法進行分析研究,然后對設(shè)計進行修改完善,是提高風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)設(shè)計的合理性,從而保證風(fēng)力發(fā)電機機組安全、穩(wěn)定運行的一種有效方法。

    [1]周雙喜,魯宗相.風(fēng)力發(fā)電與電力系統(tǒng)[D].北京:中國電力出版社,2011.

    [2] Garcia-Gonzalez J, De la-Muela R, Santos LM, et al.Stochasticjointoptimization ofwind generation and pumped-storage unitsin an electricity market [J].IEEE Transactions on Power Systems, 2008, 23 (2):460-468.

    [3]王民浩,陳觀福.我國風(fēng)力發(fā)電機組地基基礎(chǔ)設(shè)計[J].水力發(fā)電,2008(11):88-91.

    [4]包國梁,韓英,趙錢.風(fēng)電場風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)的土建施工[J].包鋼科技,2012(5):73-74.

    [5]張迪,羅全勝,劉憲亮.風(fēng)力發(fā)電機鋼筋混凝土基礎(chǔ)有限元分析[J].山西建筑,2010(31):78-80.

    [6]田靜,許新勇,劉憲亮.風(fēng)力發(fā)電機基礎(chǔ)接觸問題研究[J].水電能源科學(xué),2010(12):154-156.

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