平盤

高度為20 m，平盤寬度為36 m，臺階坡面角為33°，最終排棄標高為＋140 m 水平。為了驗證原設(shè)計外排土場參數(shù)的合理性，有必要對其穩(wěn)定性進行評價；若評價結(jié)果高于安全儲備系數(shù)要求，可縮短平盤寬度，進而增加排土容量；若評價結(jié)果低于安全儲備系數(shù)要求，可增大平盤寬度，進而達到安全要求。外排土場各幫原設(shè)計邊坡穩(wěn)定性評價結(jié)果如圖1，外排土場原設(shè)計邊坡穩(wěn)定性評價結(jié)果匯總見表2。圖1 外排土場各幫原設(shè)計邊坡穩(wěn)定性評價結(jié)果表2 外排土場原設(shè)計邊坡穩(wěn)定性評價結(jié)果匯總分析

間內(nèi)只設(shè)一個工作平盤和只在一個臺階進行采剝作業(yè)，這一組臺階就稱之為組合臺階，如圖1 所示。圖1中所表示組合臺階為H1及H2兩組，每組均由3 個開采臺階組成，每組中同時按1、2、3 及1'、2'、3'順序進行采剝，完成一個循環(huán)之后形成圖中虛線所示狀態(tài)，之后在新的位置上按同樣的方式進行采剝工作，一直循環(huán)到預(yù)定的開采位置為準[16]。其中組合臺階高度即臺階組合方式以及每次循環(huán)推進距離為影響經(jīng)濟效果和技術(shù)復(fù)雜程度的關(guān)鍵性因素，影響露天礦山生產(chǎn)規(guī)模、工作幫年推進度以

6排檢測線，每個平盤處布置1 排，分別位于1400 平盤～1340 平盤。其中1400 平盤為黃土和砂巖、1390平盤為砂巖、1380 平盤為粗砂巖、1370 平盤為粗砂巖、1350 平盤為中粗砂巖、1340 平盤為細砂巖，邊幫可采4#煤層（上煤層）位于1340 平盤下方，屬上組可采煤層，與地表垂直深度156 m，9#煤層（下煤層）位于上煤層下方，屬下組可采煤層，與地表垂直深度216.6 m，上煤層和下煤層之間的垂直距離為44 m。1.2 邊幫煤回采方法及

件限制滯留在露天平盤下及邊坡境界外煤炭資源的總稱[1]。具不完全統(tǒng)計我國現(xiàn)有露天煤礦400 余座，積壓的邊幫煤資源儲量約為98～140 億t，占露天礦總資源量的14%～20%[2-4]。如何將邊坡下部賦存煤炭資源“吃干榨凈”，達到利用最大化、企業(yè)經(jīng)濟效益最大化，是困擾所有露天煤礦的一大難題。邊幫煤回采會受露天和地下雙重采動效應(yīng)影響，形成了一個動態(tài)多元的復(fù)合系統(tǒng)，一定程度上能提高資源的回收率，但也會加快邊坡巖體塑性區(qū)形成，使塑性區(qū)在內(nèi)部巖體中發(fā)育，此過程如在

分析3.1 端幫平盤參數(shù)優(yōu)化河曲露天礦目前端幫在運輸系統(tǒng)中還擔(dān)任著高程運輸?shù)淖饔?，斜坡道使?span id="j5i0abt0b" class="hl">平盤寬度大大增加，應(yīng)將高程運輸放到工作幫上以降低端幫平盤寬度，提高端幫邊坡角；端幫平盤兩臺階作為一個單元；運輸平盤設(shè)置為雙車道，且礦區(qū)內(nèi)運輸車輛最寬寬度為4.5m，道路寬度與車輛寬度、行車密度及運行速度有關(guān)，其計算式如下：B=nA+(n-1)x+2Y(5)式中，B為路面寬度，m；n為行車線數(shù)，取2；A為汽車后輪計算的寬度即為車輛最大寬度，m；x為兩車凈距，m，通常取

：Ln為第n 個平盤的工作線長度，m；H 為臺階高度，m；Lt為道路的水平投影長度，m；k 為運輸至第n 個平盤時穿越臺階的數(shù)量；A 為最下1 個平盤到地表之間的臺階總數(shù)；i 為道路坡度系數(shù)，%；Lp為平坡距，m。1.1.2 直進折返式開拓運輸系統(tǒng)直進折返式開拓運輸系統(tǒng)如圖2。圖2 直進折返式開拓運輸系統(tǒng)直進折返式開拓運輸系統(tǒng)指在物料運輸?shù)倪^程中某一臺階的工作線長度無法含括其以下運輸?shù)缆放c平坡距之和，需要在這一平盤改變物料運輸?shù)姆较?，進行折返運輸。這種開拓

原煤巷道內(nèi)排水及平盤實際推進緩慢的影響，破碎站移設(shè)滯后，導(dǎo)致南部土場下部平盤無法及時跟進。前期東露天礦受征地影響，礦坑北部工作線推進較南部滯后約600 m，導(dǎo)致工作幫北部臺階長期處于滯后狀態(tài)，內(nèi)排土場北部空間也無法及時釋放。平朔東露天礦正處于榆嶺礦采空區(qū)，采空區(qū)平面面積約126 萬m2，局部還存在4＃煤與9＃煤復(fù)合采空區(qū)，采空區(qū)的勘探制約煤層上部剝離臺階推進，采空區(qū)范圍內(nèi)對雜煤的處理降低了煤層開采進度，從而導(dǎo)致礦坑下部臺階整體推進慢，造成內(nèi)排土空間出露不及

中，所設(shè)計的運輸平盤寬度往往較大。在露天煤礦生產(chǎn)過程中，若端幫運輸平盤寬度較大，當開采達到最終境界時，設(shè)計的端幫邊坡角往往小于滿足穩(wěn)定性系數(shù)的端幫邊坡角，造成運輸平盤壓煤，對露天礦生產(chǎn)的經(jīng)濟效益造成一定影響。運輸平盤由運輸?shù)缆?、擋墻、排水溝以及安全距離等組成。劉利杰[1]以哈爾烏素露天煤礦為研究背景，在滿足端幫邊坡穩(wěn)定的前提下，提出了最下端幫臺階不同寬度的靠幫開采方案，闡述了靠幫開采對端幫道路寬度的影響以及端幫下壓煤回收對礦區(qū)經(jīng)濟效益的影響；時洪斌[2]針

工作幫1320 平盤工作面，此外，由南幫1380 坡道～1350 坡道，經(jīng)內(nèi)排土場1350 坡道～1320 坡道～1290 坡道～4#煤底板移動聯(lián)絡(luò)道路至礦坑北部，需要考慮二采區(qū)工作面如何與現(xiàn)有出入溝銜接問題，故開展東露天礦采區(qū)過渡期間生產(chǎn)接續(xù)研究具有必要性、緊迫性[6]。2 均衡生產(chǎn)剝采比確定2.1 首采區(qū)剩余工程量采用3Dmine 軟件對首采區(qū)進行開采后建模，利用地質(zhì)模型報告首采區(qū)剩余工程量，保證了計算準確性。北端幫地表高程1 430 m，分別在142

盤盤口，就能發(fā)現(xiàn)平盤價是個“神秘價位”。股價反抽時，平盤價非常容易出現(xiàn)大拋壓。這種“神秘現(xiàn)象”導(dǎo)致股價較弱，根本沖不過平盤價。一般強勢品種沖過平盤價后，也很容易被密集的賣盤砸回。只有部分買盤多頭力量特別強的品種，才能有效突破平盤價從而強勢回歸。平盤價對于早盤下跌達到或超過3%跌幅個股的反抽，就是一種制約。

幫地表1000 平盤～960 平盤4 個臺階發(fā)生滑坡，地表1000 平盤滑坡范圍東西長的180 m，寬約30 m，地表垂直下降3 m?；聦?dǎo)致露天礦南端幫運輸?shù)缆吩獾狡茐模鼘β短斓V生產(chǎn)造成較大的安全隱患，滑坡區(qū)治理勢在必行。1.2 南端幫滑坡區(qū)地質(zhì)情況勝利露天礦區(qū)內(nèi)大部分巖石強度較低，抗壓強度大于6 MPa 的巖石比例為20.49%（占基巖層段的百分數(shù)），大于10 MPa 的巖石比例為7.48%，單層最大厚度5.29 m；大于15 MPa 的巖石比例為2

引式CVT—滾輪平盤牽引式CVT，提出了一種基于螺紋-彈簧力封閉的自適應(yīng)變速機構(gòu)，并對此CVT進行了運動學(xué)計算和動力學(xué)分析建模，以給牽引式CVT自適應(yīng)變速研究提供新的思路。1 自適應(yīng)變速機構(gòu)描述如圖1所示，將傳統(tǒng)的滾輪平盤牽引式CVT[8]的輸出軸與滾輪之間通過滾珠螺紋傳動連接，在滾輪的另一端設(shè)置力封閉彈簧機構(gòu)，其在某一位置可與螺紋軸向力平衡，滾珠螺紋傳動經(jīng)牽引傳動到力封閉彈簧，構(gòu)成了滾輪平盤牽引式CVT的自適應(yīng)變速機構(gòu)。其工作原理為：動力從輸入軸輸入，經(jīng)

坡下部1060 平盤有1 條村民道路，常有村民和車輛經(jīng)過，此處滑坡將掩埋村民道路，造成出行不便甚至是人身傷亡事故。村民道路緊臨罐子溝河道，若滑坡方量大將堵塞罐子溝河道，影響露天煤礦發(fā)展和當?shù)鼐用裆?。所以治理魏家峁露天煤礦東一排土場邊坡滑坡尤為必要[2]。1 礦山概況魏家峁露天煤礦位于內(nèi)蒙古鄂爾多斯市準格爾旗東部，是一座現(xiàn)代化大型露天煤礦，該礦一期設(shè)計規(guī)模6 Mt/a，二期規(guī)模為12 Mt/a，平均剝采比為7.04 m3/t。魏家峁露天礦是國內(nèi)地形條件較復(fù)

度以及股價反彈到平盤價位附近時的表現(xiàn)進行判斷。盤中個股下跌后都會出現(xiàn)反彈，但反彈有強有弱。部分下跌后能輕松反彈到紅盤之上，部分則在盤中下跌后反彈衰弱無法翻紅。個股盤中下跌出現(xiàn)反彈時股價反彈到平盤價位時的表現(xiàn)極為重要。如連平盤價都過不了的屬于表現(xiàn)特弱。反彈到紅盤附近就熄火的也不強勢，能輕松超越平盤價回到紅盤之上才算強。實踐中個股從綠盤下反彈到平盤價位時，平盤價位對股價回升構(gòu)成較大的壓力。平盤價位壓力體現(xiàn)在股價由綠盤反抽回到平盤，原來盤中的虧損被扳回部分投資者

露天礦所有已開采平盤的S元素品位按不同方式分別進行圈定計算，S品位計算均已按開采的礦體界限為準，因較早（2007年前）的品位分析是靠數(shù)字化儀將紙質(zhì)版的品位錄入電腦中只有Mo品位，因此在1056-1044平盤以上的北露天各平盤均只有部分有S品位，而且越往上部北露天的S品位有數(shù)據(jù)的面積越來越少，1080-1068平盤北露天沒有S品位的占總面積74%，1092-1080平盤北露天沒有S品位的占總面積73.4%（因已有小部分南露天數(shù)據(jù)，所以占比稍下降）。因此計算各

部區(qū)域。2 削坡平盤整治主要是對南幫坡面進行削坡、平整。采用反坡式平盤整治，平盤略向內(nèi)側(cè)傾斜，能減少平面蓄水量，并使暴雨時過多的徑流由平盤內(nèi)側(cè)安全排至附近豎向排水溝，減少對臺階坡面的直接沖刷。圖1 平盤整治示意圖南幫平盤整治設(shè)計參數(shù)為：垂直坡高8米，設(shè)置大平盤和小平盤，小平盤寬不小于3米，大平盤寬15米，各臺階坡面角30°～52°，總體邊坡角控制在38°之內(nèi)。平盤采用反坡式平盤整治，平盤略向內(nèi)側(cè)傾斜，坡度3%，以便減少平面蓄水量，阻止平臺徑流直接匯入邊坡，

45000）1 平盤過濾機概況平盤過濾機為水平安裝的回轉(zhuǎn)托盤，上部有支撐格板，用來安裝孔板。它的錐形底部有孔，并與下面的真空系統(tǒng)、高壓風(fēng)系統(tǒng)、返液系統(tǒng)輪回相通。平盤共分20個互不相通的扇形區(qū)，隨著平盤的轉(zhuǎn)動，來完成平盤的下料過濾吸干、濾布吹起松動物料、洗滌、真空吸干、蒸汽干燥、過濾、螺旋刮料等各項過程。2 設(shè)備構(gòu)成平盤過濾機由驅(qū)動部分、卸料部分、布料管箱、供氣管道、供水管道、罩子等構(gòu)成。其中：驅(qū)動部分有潤滑油泵、電機、渦輪減速器、萬向聯(lián)軸節(jié)、小齒輪、大齒輪

明摘 要：某公司平盤系統(tǒng)存在設(shè)計、設(shè)備問題，導(dǎo)致故障頻發(fā)，產(chǎn)能、產(chǎn)品質(zhì)量均不達標。文章介紹了該公司的技術(shù)改造方案，通過對系統(tǒng)原理及影響因素分析研究，對平盤的本體及配套設(shè)備進行一系列的優(yōu)化改造，提高了平盤產(chǎn)能，改善了平盤指標。關(guān)鍵詞：平盤；技術(shù)創(chuàng)新；經(jīng)濟效益中圖分類號：TF351.3 文獻標志碼：A 文章編號：2095-2945（2017）30-0028-02前言某公司平盤系統(tǒng)存在較多設(shè)計、設(shè)備問題，導(dǎo)致故障頻發(fā)，主要原因一是濾液管道及槽罐頻繁堵塞，造成平盤

內(nèi)排土場1290平盤及采運排位于同一水平，相對系統(tǒng)外排作業(yè)，減少了爬坡膠帶機運輸成本。前期東露天礦半連續(xù)工藝系統(tǒng)只有1401膠帶機爬坡，根據(jù)數(shù)據(jù)統(tǒng)計，1401膠帶機2016年 1—9月用電 1 036萬kW·h，運輸物料432.96萬m3，如電費按0.6元/（kW·h）計算，當半連續(xù)工藝系統(tǒng)恢復(fù)運行時，所有膠帶機呈水平運輸，此時水平膠帶機總長度與之前處于水平膠帶機的總長度相差不大，因此將半連續(xù)工藝系統(tǒng)前期平均生產(chǎn)成本去除爬坡1401膠帶機的平均生產(chǎn)成本則近

藝，其中1290平盤上采用一套單斗挖掘機-自移式破碎機-帶式輸送機-排土機半連續(xù)開采工藝，原煤采用單斗挖掘機-卡車-端幫半固定式破碎站-端幫帶式輸送機-運輸大巷-選煤廠半連續(xù)工藝。單斗工藝剝離采用35、60 m3單斗挖掘機及17 m3前裝機，用172～290 t的自卸卡車運輸。該工藝具有簡單可靠、機動靈活、開采強度大等優(yōu)點[1]。1 邊坡系統(tǒng)概況東露天礦邊坡系統(tǒng)分為礦坑邊坡系統(tǒng)和外排土場邊坡系統(tǒng)。礦坑邊坡系統(tǒng)包含工作幫邊坡、北端幫邊坡、南端幫邊坡、內(nèi)排土場

lòu）斗、1個平盤實驗步驟：1.點燃蠟燭，并固定在平盤上。2.使漏斗的寬口正對著蠟燭的火焰，從漏斗的小口對著火焰用力吹氣。3.使漏斗的細口正對著蠟燭的火焰，從漏斗的寬口對著火焰用力吹氣。我們會發(fā)現(xiàn)：如果從漏斗的細口端吹氣，火苗將斜向漏斗的寬口端，并不容易被吹滅；如果從漏斗的寬口端吹氣，蠟燭將很容易被吹滅。溫馨提示：這個實驗中的蠟燭需要點燃。為避免發(fā)生危險，請在家長陪同下完成。小編姐姐說原理從漏斗的細口吹氣時，吹出的氣體從細口到寬口會逐漸疏散，氣壓減弱。這

各工位質(zhì)量較大，平盤又時常處于旋轉(zhuǎn)工作狀態(tài)，并且澆鑄的鋁液溫度高達500～600℃，故前期設(shè)計中對鋁發(fā)熱盤自動澆鑄系統(tǒng)整體結(jié)構(gòu)的安全性也提出了較高要求，設(shè)計中除了要考慮靜力條件下結(jié)構(gòu)的強度、剛度、穩(wěn)定性以及疲勞等力學(xué)問題之外，也應(yīng)考慮動力學(xué)問題。模態(tài)分析是確定結(jié)構(gòu)振動特性的一種技術(shù)［1］，如:確定結(jié)構(gòu)的自然頻率、振型、振型的參與系數(shù)。在結(jié)構(gòu)動力學(xué)分析中，模態(tài)分析理論是基礎(chǔ)，工程實踐中，模態(tài)分析技術(shù)廣泛應(yīng)用于評價結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的動態(tài)特性、在新產(chǎn)品設(shè)計中進行結(jié)構(gòu)動態(tài)