復合固化劑對粉煤灰-煤矸石混合料路用性能影響研究

摘 要：為更好地實現(xiàn)煤矸石固體廢棄物在高等級道路工程中的應用，對粉煤灰-煤矸石混合料的路用性能進行了研究。首先，開展了粉煤灰摻量對粉煤灰-煤矸石混合料力學性能影響的試驗，根據(jù)7 d無側限抗壓強度、抗壓回彈模量結果，優(yōu)選最佳粉煤灰摻量；其次，對優(yōu)選結果的混合料采用復合固化劑處理，進行無側限抗壓強度試驗、抗壓回彈模量試驗、直剪試驗、承載比試驗，并進行了掃描電鏡分析，研究復合固化劑對粉煤灰-煤矸石混合料路用性能指標的影響，揭示混合料強度形成機理。結果表明：摻入粉煤灰可改良煤矸石顆粒級配，混合料7 d無側限抗壓強度、抗壓回彈模量隨粉煤灰摻量的增加呈先增大后減小趨勢，摻量（質(zhì)量分數(shù)，下同）為25%時無側限抗壓強度達到最大，為0.436 MPa；粉煤灰-煤矸石混合料無側限抗壓強度、抗壓回彈模量、黏聚力、內(nèi)摩擦角、承載比均隨復合固化劑（以下簡稱固化劑）摻量的增加呈增大趨勢，增長幅度呈減小趨勢，固化劑摻量大于0.4%后增幅出現(xiàn)明顯減小，推薦固化劑最佳摻量為0.4%；未摻固化劑的混合料隨養(yǎng)護時間的增加路用性能指標基本無變化，摻入固化劑后增加混合料養(yǎng)護時間，其路用性能指標明顯提高，抗壓回彈模量滿足極重等級交通荷載要求；固化劑與粉煤灰-煤矸石混合料作用后可產(chǎn)生鈣礬石晶體和硅酸凝膠，兩者協(xié)同作用提高了粉煤灰-煤矸石混合料的力學及路用性能。研究結果可為煤矸石填筑路基的合理化應用提供理論支持。

關鍵詞：路基工程；粉煤灰-煤矸石混合料；顆粒級配；復合固化劑；路用性能；微觀形貌

中圖分類號：TD894.5；U414 文獻標識碼：A DOI： 10.7535/hbgykj.2025yx01008

Study on the influence of composite curing agents on the road performance of fly ash-gangue mixture

XUE Xiaoyan1， ZHAO Mengzhen2， ZHANG Jia3， ZHENG Hua3

（1.School of Civil Engineering and Architecture，Zhengzhou University of Science and Technology， Zhengzhou，He[DK（]’[DK）]nan 450064，China;2.School of Hydraulic and Civil Engineering， Ludong University， Yantai，Shandong 264025， China;3.China Construction Civil Engineering Company Limited，Beijing 100073，China）

Abstract：In order to realize the application of coal gangue solid waste in high-grade road engineering， studied the road performance of fly ash-gangue mixture. Firstly， the test was conducted on the effect of fly ash doping on the mechanical properties of fly ash-gangue mixture. The optimal fly ash doping was selected based on the results of the 7 d unconfined compressive strength and compressive rebound modulus; Secondly， the optimal mixture was treated with composite curing agent， and the unconfined compressive strength test， compressive resilience modulus test， straight shear test， bearing ratio test， and scanning electron microscope analysis were carried out to study the effect of composite curing agent on the road performance indicators of fly ash-gangue mixture and to reveal the mechanism of the strength formation of the mixture. The results show that the addition of fly ash can improve gangue particle gradation. The unconfined compressive strength and the compressive resilience modulus of the mix 7 d increases first and then decreases with the increase of fly ash doping. When the dosage is 25%， the unconfined compressive strength reaches a maximum of 0.436 MPa; The unconfined compressive strength， compressive resilience modulus， cohesive force， angle of internal friction， and load carrying capacity ratio of the fly ash-gangue mixture all show an increasing trend with the increase of the dosage of curing agent， and the growth rate shows a decreasing trend. After the curing agent dosage is greater than 0.4%， the increase rate decreases significantly， the recommended optimal curing agent dosage of 0.4%; The road performance indicators of the mixture without curing agent remain basically unchanged with the increase of maintenance time. After adding curing agent， the road performance indicators of the mixture of are significantly improved with the increase of maintenance time. The compressive rebound modulus meets the requirements of extremely heavy grade traffic loading; The combination of curing agent and fly ash-gangue mixture can produce calcium alumina crystals and silicate gel， and the two synergistic effect improves the mechanical and road performance of fly ash-gangue mixture. The research results can provide theoretical support for the rational application of coal gangue filling roadbed， which is of great significance for the ecological environment protection.

Keywords：roadbed engineering; fly ash-gangue mixture; particle size distribution; composite curing agent; road performance; microscopic morphology

中國煤炭資源儲量豐富，且為煤炭資源消費大國，但煤炭開采、分選會產(chǎn)生大量固體廢棄物煤矸石，每年煤矸石排放量約占中國工業(yè)廢棄物排放總量的25%[1]。當前，煤矸石利用率不高，大量堆放對周邊環(huán)境產(chǎn)生嚴重污染，如何合理利用煤矸石已成為“雙碳”背景下固體廢棄物綜合利用的重要問題。公路工程建設需要大量碎石材料，碎石為天然不可再生資源，亟需使用綠色、新型建筑材料等對其進行替代；將煤矸石用于公路路基填筑新材料，對提高煤矸石的利用率，減小筑路成本具有較高的經(jīng)濟價值，對保護生態(tài)環(huán)境也具有重要意義。

張宗堂等[2]、王勃等[3]研究了顆粒級配對煤矸石路基填料強度特性的影響，獲得了級配曲線對煤矸石混合料壓實與強度的影響規(guī)律；任亞偉等[4]、肖天祥等[5]、孟文清等[6]利用電石渣、粉煤灰等工業(yè)廢棄物對煤矸石進行改良，獲得了煤矸石路基混合料的路用性能變化規(guī)律。煤矸石混合料仍具有強度低、遇水易膨脹等特性[7-8]。部分學者通過添加固化劑對煤矸石混合料進一步改良，以期提高其路用性能。張建俊等[9]采用自研離子固化劑對水泥煤矸石混合料進行改性，獲得了不同固化劑摻量對混合料強度及耐久性的影響；邢明亮等[10]基于噴灌理論，驗證了離子固化劑可提升道路路基的整體質(zhì)量；ADABI等[11]、KHAN等[12]采用PG、PPF復合固化劑固化改良土體，可顯著提升土體的無側限抗壓強度；廖光志等[13]、周業(yè)梅等[14]自制新型復合土壤固化劑，添加固化劑后可顯著提高土體的力學性能、耐水性能和抗凍性能；現(xiàn)階段固化劑的應用研究多集中于改良土體，且取得了諸多研究成果。其中，復合固化劑以其適用性強、效果顯著等特點，得到了廣泛應用[15]。但將復合固化劑應用于改良粉煤灰-煤矸石路基填料性能的研究很少。因此，本文采用室內(nèi)試驗，研究不同復合固化劑摻量對粉煤灰-煤矸石路基填料路用性能的影響，為粉煤灰-煤矸石路基填料的工程應用提供技術支撐。

1 試驗方案

1.1 試驗材料

粉煤灰采用甘能化熱電有限公司生產(chǎn)的Ⅲ級粉煤灰，密度為2.37 g/cm3，細度為35.5%，平均粒徑為46.81 μm，比表面積為540 m2/kg，燒失量為8.21%。

煤矸石取自鄭州附近蘆溝煤礦區(qū)，原狀煤矸石粒徑分布范圍大，對其破碎處理后進行篩分，顆粒級配曲線見圖1。

由圖1可計算出煤矸石中不均勻系數(shù)Cu=7.01、曲率系數(shù)Cc=1.43，級配連續(xù)、優(yōu)良；煤矸石粒徑曲線粒徑為1～20 mm時較陡，該顆粒粒徑范圍占總顆粒的比重約為85%，小于0.075 mm的細粒組，細粒組含量（質(zhì)量分數(shù)，下同）較少，僅為1.1%。煤矸石各化學成分的質(zhì)量分數(shù)見表1，物理學指標見表2。

復合固化劑采用南京北固工程材料有限公司生產(chǎn)的SP型復合固化劑（簡稱固化劑），主要包括硅酸鈉、氯化鈣、氯化鎂、聚丙烯酰胺、甲基纖維素等。

1.2 試驗配合比

原狀煤矸石中細粒組含量低，造成路基填料不易壓實，降低了其路用性能[16]；在煤矸石中添加粉煤灰增加細粒組含量，可改良其顆粒級配，提高路基承載力，減少路基碾壓遍數(shù)。級配改良試驗采用粉煤灰摻量（質(zhì)量分數(shù)，下同）分別為0%、10%、15%、20%、25%、30%的粉煤灰-煤矸石混合料，開展7 d無側限抗壓強度及抗壓回彈試驗，獲得最佳粉煤灰摻量；采用級配改良后的粉煤灰-煤矸石混合料，按照復合固化劑摻量（質(zhì)量分數(shù)，下同）分別為0%、0.2%、0.4%、0.6%、0.8%，開展粉煤灰-煤矸石混合料路用性能試驗。

1.3 試驗方法

根據(jù)JTG 3430—2020《公路土工試驗規(guī)程》[17]對粉煤灰摻量分別為0%、10%、15%、20%、25%、30%的粉煤灰-煤矸石混合料，采用重型擊實試驗方法測得最佳含水率和最大干密度，以最佳含水量進行混合料試件制備。試件制備前將煤矸石拌水悶料24 h，使其充分與水接觸；將煤矸石取出，與粉煤灰、固化劑、剩余水混合，放入強制式攪拌機充分攪拌均勻。

根據(jù)JTG 3441—2024《公路工程無機結合料穩(wěn)定材料試驗規(guī)程》[18]，無側限抗壓強度、抗壓回彈模量試驗采用高度、直徑均為150 mm的圓柱型試件，按照96%的壓實度入模成型，制備完成2 h后脫模，然后放入溫度為（20±1）℃、濕度不小于95%的標準養(yǎng)護箱進行養(yǎng)護。將分別養(yǎng)護7、28 d的試件浸水24 h之后擦干表面水分，進行無側限抗壓強度、抗壓回彈模量試驗，試驗儀器為新三思（上海）有限公司生產(chǎn)的萬能試驗機，每組試樣3個，開展3組平行試驗。

根據(jù)JTG 3430—2020《公路土工試驗規(guī)程》[17]規(guī)定方法進行直剪、承載比試驗。直剪試驗每組制作試樣12個，開展3組平行試驗，每組平行試驗4個試件，分別進行200、400、600和800 kPa垂直壓力下剪切破壞試驗；試驗儀器采用亞星公路建筑儀器廠生產(chǎn)的ZJ-5地推式直剪儀。承載比試驗每組試樣制作3個試件，開展3組平行試驗，將最佳含水率的粉煤灰-煤矸石混合料放入模具中分3層壓實。然后放置于水槽中浸泡4 d，測試浸水膨脹率。最后取出試件，采用LD127S數(shù)顯承載比試驗儀（河北滄州試驗儀器有限公司提供）進行貫入試驗，測得煤矸石混合料的承載比。

根據(jù)JTG 3441—2024《公路工程無機結合料穩(wěn)定材料試驗規(guī)程》[18]試驗方法，進行復合固化劑摻量分別為0.2%、0.4%、0.6%、0.8%的粉煤灰-煤矸石混合料干縮試驗，試樣尺寸為100 mm×100 mm×400 mm，每組試樣3個，開展3組平行試驗；0～7 d每天記錄1次數(shù)據(jù)，7～31 d每2天記錄1次數(shù)據(jù)，干縮齡期為31 d。

采用北京歐波同光學技術有限公司提供的EVO MA10掃描電子顯微鏡觀測不同固化劑摻量下的粉煤灰-煤矸石混合料的微觀形貌。

2 粉煤灰對改良煤矸石級配影響

2.1 7 d無側限抗壓強度

由圖2可以看出，隨粉煤灰摻量的增加，7 d無側限抗壓強度呈先增大后減小的趨勢，當粉煤灰摻量為25%時，混合料7 d無側限抗壓強度最大，達到了0.436 MPa，相比未摻粉煤灰時無側限抗壓強度增長了15.6%；粉煤灰摻量為0%～15%時，混合料強度增長較慢；摻量超過15%后，強度增長速度明顯加快。摻量為25%時，7 d無側限抗壓強度最大，隨粉煤灰摻量繼續(xù)增加，強度出現(xiàn)減小趨勢。由此可知，煤矸石混合料中加入粉煤灰可以改善其顆粒級配，提高其無側限抗壓強度；當粉煤灰摻量較小時，混合料中的細粒組含量低，無法有效充填粗骨料之間空隙，故小摻量時強度增長慢；當細粒組含量達到一定程度后，可有效充填粗骨料之間孔隙，提高混合料密實度，不同粒徑顆粒之間可協(xié)同承擔荷載，故無側限抗壓強度增長較為明顯；當粉煤灰摻量過大時，過多的細顆粒分布于粗顆粒之間起到“潤滑”作用，減弱了剪切面上摩擦力，導致其無側限抗壓強度降低。

2.2 7 d抗壓回彈模量

由圖3可以看出，7 d抗壓回彈模量同樣隨粉煤灰摻量的增加呈先增大后減小趨勢。當粉煤灰摻量為25%時，混合料7 d抗壓回彈模量達到最大，為57.21 MPa，相比未摻粉煤灰時抗壓回彈模量增長了3.7%。同樣，粉煤灰摻量為0%～15%時，混合料抗壓回彈模量增長速率小于粉煤灰摻量為15%～25%時。抗壓回彈模量表征路基填料受車輛荷載作用后的抗變形能力，粉煤灰顆?？捎行С涮蠲軐嵈诸w粒之間的空隙，提高混合料顆粒抵抗車輛震動荷載的變形能力。根據(jù)JTG D50—2017《公路瀝青路面設計規(guī)范》[19]對路基抗壓回彈模量特重交通荷載不小于60 MPa、極重交通荷載不小于70 MPa，粉煤灰-煤矸石混合料尚不滿足特重交通荷載為60 MPa的要求。

3 固化劑對混合料路用性能的影響

由于粉煤灰-煤矸石混合料尚不滿足特重、極重交通荷載等級下路基填料的要求，故采用復合固化劑處理粉煤灰摻量為25%的粉煤灰-煤矸石混合料，開展后續(xù)試驗研究。

3.1 對無側限抗壓強度影響

摻入25%粉煤灰-煤矸石混合料在不同固化劑摻量下的無側限抗壓強度曲線如圖4所示。

由圖4可知：1）摻入固化劑后7、28 d粉煤灰-煤矸石混合料無側限抗壓強度隨固化劑摻量的增加而增大，說明固化劑對提高粉煤灰-煤矸石路基混合料的無側限抗壓強度效果顯著；2）固化劑摻量為0%～0.4%時，7 d無側限抗壓強度增幅最大，摻量超過0.4%后增幅減小，強度增長趨于平緩；3）28 d無側限抗壓強度增長曲線隨固化劑摻量的增加斜率逐漸變小，強度增幅減小，但增長幅度仍大于7 d無側限抗壓強度；4）固化劑摻量每增加0.2%，7 d無側限抗壓強度分別增加了86.2%、38.7%、5.3%、0.5%，28 d無側限抗壓強度分別增長了113.5%、25.9%、19.1%、5.6%，說明初摻固化劑效果最明顯，隨固化劑摻量的增加，效果逐漸減弱；5）相同固化劑摻量下，28 d無側限抗壓強度相比7 d分別增長了16.2%、5.5%、19.3%、25.4%，說明增加養(yǎng)護時間可顯著提高無側限抗壓強度。

3.2 對抗壓回彈模量的影響

摻入25%粉煤灰混合料在不同固化劑摻量下抗壓回彈模量變化曲線如圖5所示。

由圖5可知：1）摻入固化劑后7、28 d粉煤灰-煤矸石混合料抗壓回彈模量隨固化劑摻量的增加而增大，說明固化劑對提高粉煤灰-煤矸石路基混合料的抗壓回彈模量效果顯著；2）固化劑摻量大于0.4%后，7 d抗壓回彈模量增長曲線斜率減小，說明固化劑摻量為0.0%～0.4%時抗壓回彈模量增幅最大，摻量為0.4%時，增幅達到峰值；3）28 d抗壓回彈模量增長曲線隨固化劑摻量的增加斜率逐漸減小，抗壓回彈模量增幅減??；4）固化劑摻量每增加0.2%，7 d抗壓回彈模量分別增加了65.5%、40.2%、10.9%、4.2%，28 d抗壓回彈模分別增長了106.%、20.8%、14.9%、7.7%，這說明初摻固化劑效果最明顯，隨固化劑摻量的增加，效果逐漸減弱；5）相同固化劑摻量下，28 d抗壓回彈模量相比7 d分別增長了25.2%、7.9%、11.8%、15.6%，說明采用固化劑處理后，增加路基的養(yǎng)護時間可提高路基強度；6）0.2%固化劑摻量時7 d抗壓回彈模量為94.68 MPa，已滿足極重交通荷載等級下路基填料回彈模量不小于70 MPa的要求[19]。

3.3 直剪試驗結果

圖6給出了不同固化劑摻量下粉煤灰-煤矸石混合料黏聚力變化曲線。由圖6可知：1）摻入固化劑后7、28 d粉煤灰-煤矸石混合料的黏聚力呈增大趨勢，隨固化劑摻量的增加而增大，黏聚力增幅隨著固化劑摻量的增加而減??；2）未摻固化劑時粉煤灰-煤矸石混合料黏聚力隨養(yǎng)護時間的增加基本無變化，摻入固化劑后隨著養(yǎng)護時間的增加，混合料黏聚力顯著增大，養(yǎng)護時間從7 d增加至28 d，4種固化摻量下混合料黏聚力增量基本接近，增幅分別為51.9%、44.5%、42.8%、41.2%；3）固化劑摻量每增加0.2%，7 d混合料黏聚力分別增長了17.9%、18.3%、7.6%、2.7%，28 d混合料黏聚力分別增長了79.3%、12.5%、6.4%、1.5%，說明初摻固化劑效果最明顯，隨固化劑摻量增加，效果逐漸減弱；4）7 d齡期，固化劑摻量不大于0.4%時，黏聚力增長曲線斜率較大，摻量大于0.4%后，黏聚力增長趨于平緩，固化劑的最佳摻量為0.4%。固化劑的加入可增大混合料顆粒之間的有效剪切面積，提高顆粒之間的粘接性能，故而表現(xiàn)出黏聚力增長。

不同固化劑摻量下粉煤灰-煤矸石混合料內(nèi)摩擦角變化曲線如圖7所示。

由圖7可知，摻入固化劑后7、28 d粉煤灰-煤矸石混合料內(nèi)摩擦角增長趨勢與黏聚力變化較為接近，4種固化劑摻量7 d混合料內(nèi)摩擦角相比未摻固化劑時分別增加了50.9%、70.6%、84.9%、94.1%，28 d混合料內(nèi)摩擦角分別增長了61.6%、95.2%、107.7%、112.0%，可見固化劑摻量增大，內(nèi)摩擦角增幅減小趨于平緩；養(yǎng)護時間從7 d增長至28 d，不同固化劑摻量下粉煤灰-煤矸石混合料內(nèi)摩擦角增幅分別為7.1%、14.5%、12.3%、9.2%，其明顯低于相同條件下黏聚力增幅，說明增加養(yǎng)護時間對于提高內(nèi)摩擦角的效果小于黏聚力。

3.4 承載比試驗結果

不同固化劑摻量下粉煤灰-煤矸石混合料承載比及浸水膨脹率變化曲線如圖8所示。

由圖8可知，粉煤灰-煤矸石混合料承載比隨固化劑摻量的增加呈增大趨勢，浸水膨脹率隨固化劑摻量增加呈減小趨勢；固化劑摻量增加，承載比曲線斜率減小，增幅減小，摻量大于0.4%后承載比曲線斜率穩(wěn)定，增幅接近線性增長，0.8%固化劑摻量的混合料承載比相對未摻固化劑時增長了246.8%，說明固化劑可顯著提高粉煤灰-煤矸石混合料承載比，效果明顯。粉煤灰-煤矸石混合料膨脹率隨固化劑摻量的增加呈減小趨勢，固化劑摻量每增加0.2%，浸水膨脹率分別減小了24.7%、16.8%、12.3%、3.5%，說明隨著固化劑摻量的增加，浸水膨脹率減小幅度不斷收窄，并趨于穩(wěn)定，說明固化劑有效減小了混合料的膨脹性。

3.5 干縮試驗結果

從圖9中不同固化劑摻量下粉煤灰-煤矸石混合料干燥縮應變的變化規(guī)律可以看出，隨著增加固化劑摻量，粉煤灰-煤矸石混合料的干燥縮應變呈減小趨勢；31 d齡期時4種固化劑摻量下的干燥收縮應變分別為862.4×10-6、739.2×10-6、663.1×10-6、597.7×10-6，固化劑摻量每增加0.2 %，干燥縮應變分別減小了14.3%、23.1%、30.7%?？梢?，隨固化劑摻量的增加，干燥縮應變降低幅度呈減小趨勢。0～7 d齡期時混合料的干縮變化速率最快，之后逐漸減小；15～31 d齡期干縮變化減緩并趨于穩(wěn)定。這主要由于摻入固化劑后提高了混合料的密實度及顆粒間的連接強度，抑制了混合料干燥失水收縮效應，這與前述試驗混合料的力學強度與固化劑摻量呈正比的結果相一致。

3.6 微觀形貌結果

采用掃描電鏡觀測28 d齡期、25%粉煤灰摻量時不同固化劑摻量時粉煤灰-煤矸石混合料的微觀形貌，如圖10所示。

由圖10 a）可知，未摻固化劑時，混合料顆粒分布松散，顆粒之間存在大量孔隙；摻入0.2%固化劑后（見圖10 b）），混合料顆粒表面出現(xiàn)膠凝材料覆蓋，顆粒之間孔隙率減小，結構變得相對致密、緊湊。同時，摻入固化劑后，混合料中產(chǎn)生大量鈣礬石六棱柱晶體，鈣礬石晶體有效填充粗顆粒之間的孔隙，起到支撐、穩(wěn)固煤矸石顆粒的作用，從而提高了顆粒間的骨架強度，晶體的含量與固化劑摻量呈正相關關系，當固化劑摻量為0.8%時（見圖10 e）），晶體呈現(xiàn)致密堆積。這是由于固化劑與粉煤灰-煤矸石混合料中的活性成分產(chǎn)生化學作用，生成鈣礬石晶體和硅酸凝膠，顆粒間交錯的鈣礬石晶體具有較好的抗剪特性，硅酸凝膠可提高混合料密實度及顆粒間的粘接強度，兩者協(xié)同作用提高了粉煤灰-煤矸石混合料的路用性能。

4 結 語

本文研究不同粉煤灰摻量對煤矸石混合料力學性能的影響，在此基礎上進一步研究了不同復合固化劑摻量對粉煤灰摻量為25%的粉煤灰-煤矸石混合料路用性能的影響，得出以下結論。

1）煤矸石混合料中摻入粉煤灰可有效改善其顆粒級配，混合料7 d無側限抗壓強度、抗壓回彈模量隨粉煤灰摻量的增加呈先增大后減小趨勢，粉煤灰摻量為15%～25%時，無側限抗壓強度、抗壓回彈模量增幅最快，摻量為25%時達到最佳。

2）粉煤灰-煤矸石混合料7、28 d齡期無側限抗壓強度、抗壓回彈模量隨固化劑摻量的增加而增大。初摻固化劑效果最明顯，隨摻量的增加，無側限抗壓強度、抗壓回彈模量增幅呈減小趨勢，固化劑摻量大于0.4%后，增幅顯著減小。增加養(yǎng)護時間，可提高混合料無側限抗壓強度、抗壓回彈模量。

3）未摻固化劑時粉煤灰-煤矸石混合料的黏聚力、內(nèi)摩擦角隨著養(yǎng)護時間的增長基本無變化，摻入固化劑后，均隨摻量的增加而增大；固化劑摻量大于0.4%后，黏聚力增幅趨于平緩，推薦固化劑的最佳摻量為0.4%；內(nèi)摩擦角隨固化劑摻量的增加增長幅度低于相同條件下黏聚力的增幅，增加養(yǎng)護時間對提高黏聚力效果更明顯。

4）粉煤灰-煤矸石混合料承載比隨固化劑摻量的增加呈增大趨勢，浸水膨脹率、干燥收縮應變隨固化劑摻量增加呈減小趨勢；隨固化劑摻量的增加，承載比增幅呈線性增長，浸水膨脹率、干燥收縮應變降幅度不斷收窄。

5）微觀形貌結果顯示，摻入固化劑后粉煤灰-煤矸石混合料中生成鈣礬石晶體和硅酸凝膠，兩者協(xié)同作用提高了粉煤灰-煤矸石混合料的路用性能。

本文僅研究了SP型復合固化劑對粉煤灰-煤矸石混合料路用性能的影響，在后續(xù)工作中可針對不同類型固化劑開展研究，以便獲得最優(yōu)的固化劑類型。

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收稿日期：2024-07-07;修回日期：2024-11-25；責任編輯：王淑霞

基金項目：重慶市自然科學基金（CSTB2022NSCQ-MSX1269）

第一作者簡介：薛曉燕（1989—），女，河南洛陽人，講師，碩士，主要從事工程項目管理方面的研究。

通信作者：張佳高級工程師。357142315@qq.com

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