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    鉚釘排布對蒙皮結(jié)構(gòu)鑲平修理影響的研究

    2025-01-21 00:00:00姚永凱
    中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2025年1期
    關(guān)鍵詞:有限元分析

    摘 要:本文以某民用固定翼渦扇航空器的機(jī)身蒙皮為研究對象,首先針對限定區(qū)域內(nèi)的可修理損傷進(jìn)行了分析,通過設(shè)計(jì)一種典型的鑲平加強(qiáng)修理方案,旨在提升修復(fù)效果。在該方案中,筆者將鉚釘間距視為一個(gè)可優(yōu)化的變量,并將最小化修理件所承受的最大應(yīng)力設(shè)定為優(yōu)化目標(biāo)。其次,筆者結(jié)合了有限元分析方法,并運(yùn)用多目標(biāo)遺傳算法(Multi-Objective Genetic Algorithm,MOGA)來分析修理圖中鉚釘間距的變化與修理件靜強(qiáng)度的內(nèi)在聯(lián)系。最后,筆者對所得的最優(yōu)解進(jìn)行了嚴(yán)格的驗(yàn)算,以確保其有效性和可靠性。

    關(guān)鍵詞:蒙皮鑲平修理;有限元分析;MOGA優(yōu)化算法;鉚距與應(yīng)力

    中圖分類號(hào):V 252 " " " " " 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

    在民用航空器中,飛機(jī)蒙皮的修理十分重要,但是鉚釘間距與邊距的偏差會(huì)影響修理效率。韓昊兵等[1]利用仿真試驗(yàn)研究鉚釘排布和接頭強(qiáng)度的關(guān)系,提出鉚釘排布的優(yōu)化方案。ZHANG等[2]研究鋁合金鉚釘?shù)牧W(xué)性能,發(fā)現(xiàn)鉚釘尺寸對鉚接頭有明顯影響。但是上述研究成果不能解決鉚釘排布偏差對蒙皮修理區(qū)域造成影響的問題。本研究聚焦于某民用固定翼渦扇航空器43段機(jī)身蒙皮的可修理損傷區(qū)域,結(jié)合上海民航職業(yè)技術(shù)學(xué)院飛機(jī)結(jié)構(gòu)修理專業(yè)的鈑鉚實(shí)訓(xùn)課程標(biāo)準(zhǔn)和全國職業(yè)院校技能大賽飛機(jī)鉚裝結(jié)構(gòu)修理競賽的要求。根據(jù)實(shí)際需求計(jì)算了關(guān)鍵參數(shù),并繪制了修理圖 ,利用有限元軟件作為優(yōu)化工具,分析了鉚釘?shù)拈g距變化與修理結(jié)構(gòu)靜強(qiáng)度之間的關(guān)系。為了找到最佳修理方案,本文采用了一種優(yōu)化算法,在確保修理結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力值最小化的前提下,計(jì)算出了鉚釘間距在允許變化范圍內(nèi)的最優(yōu)解。該研究不僅提升了修理效率,也為民用航空器的安全運(yùn)營提供了保障。

    1 修理圖繪制

    1.1 挖補(bǔ)尺寸界定

    飛機(jī)蒙皮結(jié)構(gòu)損傷處理的一般程序如下:首先,須準(zhǔn)確識(shí)別損傷的類型、尺寸和位置。其次,依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)判斷該損傷是屬于允許范圍內(nèi)、可修復(fù)的還是必須更換的不可修理損傷(更換件)。對于手冊未涵蓋的特殊損傷情況,則需要與飛機(jī)制造廠商溝通以獲取進(jìn)一步指導(dǎo)。

    本文針對機(jī)身蒙皮在長桁之間出現(xiàn)的破孔或劃傷過深情況進(jìn)行了模擬分析,模擬的損傷尺寸如下:在長圓形中,長度lt;125 mm,寬度gt;59 mm,為修復(fù)此損傷,須對損傷區(qū)域進(jìn)行挖補(bǔ)后鑲平并修理,并根據(jù)切口區(qū)域和修理襯片面積計(jì)算鉚釘數(shù)量,繪制修理圖。

    在修復(fù)蒙皮損傷過程中,須保證蒙皮切口形狀規(guī)則,其中最常見的切口形狀是矩形,且矩形的四個(gè)角應(yīng)設(shè)計(jì)為倒圓角,圓角半徑通?!?2.7 mm。此外,圓形和長圓形切口也是可選方案。本文選擇采用長圓形切口來去除蒙皮上的損傷。損傷尺寸要求如下:長度lt;125 mm,寬度lt;59 mm。長圓孔切割區(qū)域尺寸要求如下:長度為130 mm,寬度為64 mm,切孔長軸與蒙皮長桁方向平行。

    根據(jù)結(jié)構(gòu)修理手冊,如果修理補(bǔ)片在長桁之間,那么切割線周圍應(yīng)該至少有4排鉚釘[1],蒙皮挖補(bǔ)修理如圖1所示。

    1.2 修理件鉚釘總數(shù)計(jì)算

    1.2.1 蒙皮開口處的設(shè)計(jì)載荷

    在長圓開口的修復(fù)過程中,筆者將開口區(qū)域分為3個(gè)部分,即左半圓區(qū)域一、中間矩形區(qū)域三和右半圓區(qū)域二,為了確定所需的鉚釘總數(shù),需要分別計(jì)算補(bǔ)片和襯片3個(gè)區(qū)域的鉚釘數(shù)量,求和后得到鉚釘總數(shù),因?yàn)閰^(qū)域一和區(qū)域三屬于軸對稱圖形,所以只需要計(jì)算一側(cè)的鉚釘數(shù)量。

    蒙皮開口處的設(shè)計(jì)載荷Load計(jì)算過程如公式(1)所示。

    (1)

    式中:D為長圓孔直徑;q合為在蒙皮單位長度上作用于蒙皮的合力;δ為蒙皮的厚度;τ為蒙皮的設(shè)計(jì)剪應(yīng)力,Pa;σ為蒙皮的設(shè)計(jì)正應(yīng)力,Pa。

    D為64 mm,δ為1.5 mm,蒙皮材料選取2024-T3鋁合金板,鋁合金板厚度為1.5 mm,材料極限拉伸應(yīng)力為420 MPa,極限剪切應(yīng)力為261 MPa,安全系數(shù)為2,設(shè)計(jì)剪應(yīng)力τ=130 MPa,設(shè)計(jì)正應(yīng)力σ=210 MPa。

    代入以上數(shù)據(jù)計(jì)算設(shè)計(jì)載荷,其計(jì)算過程如下。

    1.2.2 蒙皮內(nèi)側(cè)襯片左半圓區(qū)域一與蒙皮連接的鉚釘數(shù)量計(jì)算

    襯片左半圓區(qū)域鉚釘數(shù)量N1的計(jì)算過程如公式(2)所示。

    N1=Load÷qs (2)

    式中:qs為單個(gè)鉚釘?shù)钠茐募袅Α?/p>

    鉚釘直徑d的計(jì)算過程如公式(3)所示。

    (3)

    式中:為蒙皮與修理襯片總厚度。

    蒙皮與修理襯片厚度分別為1.5 mm,合計(jì)3 mm,經(jīng)過計(jì)算,鉚釘直徑d為3.46 mm,鉚釘直徑取3 mm。直徑3 mm的鋁合金鉚釘破環(huán)剪力為1 720 N,代入公式(2)計(jì)算,得到鉚釘數(shù)量N1≈13 個(gè)。

    蒙皮內(nèi)側(cè)襯片左半圓區(qū)域一與蒙皮連接的鉚釘共13個(gè),鉚釘間距一般為鉚釘直徑的4~8倍,邊距取鉚釘直徑的2~3倍,經(jīng)過畫圖排布分析,鉚距為20 mm~22 mm比較合適。

    1.2.3 襯片中間矩形區(qū)域三與蒙皮連接的鉚釘數(shù)量計(jì)算

    由圖1可知,襯片中間矩形區(qū)域三分為上下2個(gè)相互對稱的矩形區(qū)域,單側(cè)矩形區(qū)域的鉚釘數(shù)量應(yīng)該為N2的一半。

    襯片中間矩形區(qū)域鉚釘數(shù)量N2的計(jì)算過程如公式(4)所示。

    N2=length÷t×m×2 (4)

    式中:length為矩形區(qū)域三的長度;t為鉚釘間距;m為鉚釘排數(shù)。

    根據(jù)上文,鉚距為22 mm,代入公式(4)后得到鉚釘數(shù)量。

    N2=length÷t×m×2=0.066÷0.022×2×2=12

    1.2.4 蒙皮長圓孔開口區(qū)域補(bǔ)片左半圓區(qū)域一鉚釘數(shù)量計(jì)算

    補(bǔ)片與襯片進(jìn)行鉚接后,連接鉚釘主要承受由襯板傳遞的剪切力,補(bǔ)片左半圓區(qū)域鉚釘數(shù)量N3的計(jì)算過程如公式(5)所示。

    N3=D×δ×τ÷qs=0.064×0.001 5×130×106÷1 720≈7 (5)

    1.2.5 蒙皮長圓孔開口區(qū)域補(bǔ)片中間區(qū)域三鉚釘數(shù)量計(jì)算

    補(bǔ)片中間區(qū)域鉚釘數(shù)量N4的計(jì)算過程如公式(6)所示。

    N4=length÷t×m×2=0.066÷0.022×2×2=12 (6)

    綜上所述,補(bǔ)片和襯片上鉚釘總數(shù)N的計(jì)算過程如公式(7)所示。

    N=N1×2+N2+N3×2+N4=12×2+12+7×2+12=64 (7)

    鉚釘總數(shù)為64,鉚距為[19 mm,23 mm],是鉚釘直徑的6~8倍。

    2 有限元模型優(yōu)化分析

    2.1 有限元優(yōu)化分析

    本文使用有限元對蒙皮修理區(qū)域進(jìn)行受力分析,以鉚釘間距作為優(yōu)化變量,間距和邊距變化范圍作為約束條件,最小化修理件最大應(yīng)力作為優(yōu)化目標(biāo),構(gòu)建響應(yīng)面,研究鉚釘間距變化和應(yīng)力值之間的關(guān)系。

    在ANSYS Workbench仿真集成平臺(tái)的響應(yīng)曲面優(yōu)化(?Response Surface Optimization,RSO)模塊提供了一種直觀的多目標(biāo)優(yōu)化工具,適用于各種復(fù)雜的工程系統(tǒng)優(yōu)化問題?;谔├照归_式,響應(yīng)面法將一個(gè)設(shè)計(jì)變量拓展至多個(gè)設(shè)計(jì)變量。利用有限元工具對修理圖鉚釘間距的優(yōu)化流程如圖2所示。

    2.2 有限元模型建立

    根據(jù)本文第2節(jié)進(jìn)行計(jì)算,長圓挖補(bǔ)區(qū)域長130 mm,寬64 mm,切割線周圍共有4圈鉚釘,鉚釘數(shù)量為64個(gè),邊距設(shè)定為8 mm,經(jīng)過畫圖分析,襯片長196 mm,寬130 mm,定義鉚距為優(yōu)化變量(排距是鉚距的75%),優(yōu)化目標(biāo)是使靜力學(xué)分析結(jié)果中的等效應(yīng)力最大值最小。鉚釘以軸對稱方式排布,當(dāng)鉚釘數(shù)量一定時(shí),鉚距的變化會(huì)導(dǎo)致其中某對鉚釘?shù)木嚯x過大或過小,在一般情況下,間距須大于等于鉚距的3倍,經(jīng)過分析,鉚距變化范圍為[19 mm,23 mm]。原始蒙皮、修理襯片和修理補(bǔ)片之間的接觸類型為綁定約束,在接觸面之間無論切向或法向,無相對位移,在法向上始終保持接觸,不會(huì)受外力作用導(dǎo)致分離,根據(jù)以上參數(shù)信息建立有限元力學(xué)模型。

    蒙皮材料是2024-T3鋁合金板材,修理補(bǔ)片和襯片使用相同材料,厚度設(shè)為1.5 mm,材料力學(xué)參數(shù)見表1。

    在蒙皮周向表面施加“Fixed Support”固定約束,限制三坐標(biāo)軸的轉(zhuǎn)動(dòng)和移動(dòng)自由度。在巡航階段,飛機(jī)設(shè)定客艙壓力為80 000 Pa,外部環(huán)境壓力為27 000 Pa,壓差為53 000 Pa,將以上邊界條件輸入有限元模型,進(jìn)行靜力學(xué)計(jì)算,得到修理區(qū)域蒙皮結(jié)構(gòu)的等效應(yīng)力云圖,計(jì)算結(jié)果如圖3所示。由圖3可知,最大等效應(yīng)力值為約46.3 MPa,高應(yīng)力值主要集中在補(bǔ)片與襯片鉚接的最內(nèi)側(cè)鉚釘孔區(qū)域以及襯片與蒙皮鉚接的最外圈鉚釘區(qū)域。

    將有限元模型中的4圈鉚釘按照由內(nèi)向外的順序進(jìn)行編號(hào),定義鉚距為優(yōu)化變量,蒙皮修理件等效應(yīng)力的最小值為優(yōu)化目標(biāo),使用ANSYS Workbench的RSO模塊作為工具進(jìn)行分析。優(yōu)化方案參數(shù)設(shè)計(jì)見表2。

    2.3 結(jié)果分析

    2.3.1 設(shè)計(jì)變量與設(shè)計(jì)目標(biāo)之間的變化畫像關(guān)系

    第一圈、第二圈鉚釘鉚距與等效應(yīng)力最大值之間的變化關(guān)系如圖4所示。當(dāng)P1=22 mm,P3=19 mm時(shí),等效應(yīng)力最大值最大,當(dāng)P1≈19.5 mm,P3≈21.5 mm時(shí),等效應(yīng)力最大值最小。由此可以推測,當(dāng)?shù)谝蝗︺T釘鉚距超過上限并且第二圈鉚釘鉚距低于下限時(shí),對結(jié)構(gòu)強(qiáng)度影響最大。

    第三圈、第四圈鉚釘鉚距與等效應(yīng)力最大值之間的變化關(guān)系如圖5所示。當(dāng)P6=19 mm,P10=21 mm時(shí),等效應(yīng)力最大值最大,當(dāng)P6≈21 mm,P10≈21 mm時(shí),等效應(yīng)力最大值最小。由此可以推測,當(dāng)?shù)谌?、第四圈鉚釘鉚距都低于下限時(shí),對結(jié)構(gòu)強(qiáng)度影響最大。

    2.3.2 最優(yōu)解驗(yàn)算

    當(dāng)修理件等效應(yīng)力最大值最小時(shí),采用響應(yīng)面優(yōu)化算法計(jì)算得到的鉚距最優(yōu)解的試驗(yàn)值和驗(yàn)證值見表3。由表3可知,候選點(diǎn)二對應(yīng)的鉚距為最優(yōu)解,此時(shí)修理件的最大應(yīng)力值為41.636 MPa。

    3 結(jié)語

    本文設(shè)計(jì)機(jī)身蒙皮典型鑲平加強(qiáng)修理圖,基于ANSYS Workbench的RSO模塊來設(shè)計(jì)鉚距的優(yōu)化方案,設(shè)置多個(gè)鉚距變量進(jìn)行優(yōu)化,呈現(xiàn)與鉚距變化與蒙皮修理件最大應(yīng)力最小值有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義的變化畫像,確定在相應(yīng)工況下鉚釘孔的最優(yōu)排布方案,在工程實(shí)踐中具有較高的參考價(jià)值。本文成果將應(yīng)用于上海民航職業(yè)技術(shù)學(xué)院鈑鉚實(shí)訓(xùn)課程中,對實(shí)訓(xùn)教學(xué)有一定指導(dǎo)意義。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 韓昊兵,徐文濤,卿華,等.鉚釘布置對搭接接頭強(qiáng)度的影響及優(yōu)化設(shè)計(jì)[J].振動(dòng)與沖擊,2023,42(17):253-264.

    [2] ZHANG X,YU P H,SU H,et al.Experimental evaluation on

    mechanical properties of a riveted structure with electromagnetic riveting[J].

    The International journal of advanced manufacturing technology,2016,83(9-12):2071-2082.

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