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    深基坑分段支護設(shè)計及開挖穩(wěn)定性分析

    2024-12-09 00:00:00董立
    中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2024年17期

    摘 要:為保障基坑施工安全,以基坑所處地質(zhì)條件為基礎(chǔ),對基坑支護進行設(shè)計,并采用圓弧滑動法、變形成果分析等評價基坑開挖過程中的穩(wěn)定性。分析結(jié)果表明:當(dāng)基坑所處近接條件存在差異時,可通過分段設(shè)計來保證基坑支護體系的合理性,文中實例將基坑支護設(shè)計分為兩個區(qū),其中,Ⅰ區(qū)支護措施為“雙排支護樁+錨索”,Ⅱ區(qū)支護措施為“單排支護樁+錨索”。同時,經(jīng)圓弧滑動法計算,Ⅰ區(qū)穩(wěn)定性系數(shù)為1.365~1.552,Ⅱ區(qū)穩(wěn)定性系數(shù)為1.298~1.498,大于規(guī)范規(guī)定的1.25,且通過變形分析,得出基坑變形趨于穩(wěn)定,也在變形控制值范圍內(nèi),進一步驗證了基坑開挖過程穩(wěn)定,為類似工程積累了經(jīng)驗。

    關(guān)鍵詞:基坑;支護設(shè)計;圓弧滑動法;穩(wěn)定性分析

    中圖分類號:P 642" " " " " " " " " " " " " 文獻標(biāo)志碼:A

    我國隨著市政建設(shè)的快速發(fā)展,基坑工程越來越多,且近接環(huán)境條件趨于復(fù)雜,因此,基坑支護設(shè)計顯得格外重要。為驗證基坑支護措施的合理性,評價其開挖過程中的穩(wěn)定性也是十分必要的[1-2]。目前,許多學(xué)者進行相關(guān)研究,例如王曉棟[3]闡述了基坑支護的施工技術(shù),羅杰等[4]進行基坑支護的設(shè)計優(yōu)化研究,王炳文等[5]分析了高層建筑基坑支護過程中的變形規(guī)律,徐德軍[6]評價了樁錨支護在基坑工程中的加固效果。上述研究雖取得了相應(yīng)成果,但均未涉及基坑開挖過程中的穩(wěn)定性分析,因此,以基坑所處地質(zhì)條件為基礎(chǔ),先進行基坑支護設(shè)計,并采用圓弧滑動法、變形成果分析等評價基坑開挖過程中的穩(wěn)定性,以期為類似工程提供一定的經(jīng)驗。

    1 工程概況

    擬建工程屬商業(yè)建筑其建筑總面積約為6×104m2,其中,地上建筑面積約為4.5×104m2,地下建筑面積約為1.5×104m2。該項目對應(yīng)基坑的平面形態(tài)相對不規(guī)則(如圖1所示,且圖中j1~j9為基坑變形監(jiān)測點),具多邊形特征,開挖深度為12.5m,具深基坑特征。

    根據(jù)現(xiàn)場鉆探成果,基坑區(qū)地層自上而下。

    1.1 填土層

    以雜填土為主,雜色,結(jié)構(gòu)松散,欠壓實,主要由黏性土、砂土、磚塊、砼塊、碎石等組成,均勻性較差,填墊時間預(yù)估5~10年,分布厚度2.20~3.85m。

    1.2 淤泥、淤泥質(zhì)土層

    灰黑色、深灰色,流塑狀,高壓縮性土,以黏粒為主,含少量腐殖質(zhì),局部含少量砂粒,略具腥臭味,局部夾薄層粉細(xì)砂,分布厚度為1.10~3.35m。

    1.3 粉、細(xì)砂層

    灰白、灰黃色,飽和,松散~稍密,級配不良,以石英砂粒為主,磨圓較好,呈亞圓狀,局部含少量黏粒,間夾薄層粉質(zhì)黏土,分布厚度為1.00~3.60m。

    1.4 礫砂層

    灰黃色,飽和,稍密~中密,級配良好,以石英砂粒為主,磨圓較好,呈亞圓狀,含少量黏粒,分布厚度為2.90~10.90m。

    1.5 基巖層

    褐紅色,巖性為泥質(zhì)粉砂巖,強~中風(fēng)化,砂狀結(jié)構(gòu),層狀構(gòu)造,風(fēng)化裂隙較發(fā)育,敲擊聲沉悶,遇水易軟化,最大揭示厚度大于12.3m。

    2 基坑分段支護設(shè)計

    2.1 分段支護措施設(shè)計

    為保證支護方案經(jīng)濟合理,提出分段設(shè)計基坑支護;結(jié)合基坑周邊條件,將j1~j6的支護范圍命名為Ⅰ區(qū),區(qū)內(nèi)主要近接既有建筑為住宅,工程重要性、變形控制要求較高,因此,將此區(qū)支護措施設(shè)計為“雙排支護樁+錨索”;將j6~j9~j1的支護范圍命名為Ⅱ區(qū),近接為公園、既有道路,無重要建構(gòu)筑物,變形控制要求相對較低,因此,將其支護措施設(shè)計為“單排支護樁+錨索”。

    Ⅰ區(qū)支護措施:兩排抗滑樁直徑設(shè)計為1.0m,中心距3.5m,長23.5m,樁身采用鋼筋混凝土材質(zhì),頂部設(shè)置冠梁、連梁,尺寸為1.0m×1.0m,也采用鋼筋混凝土材質(zhì)。同時,沿樁身縱向布置3道錨索,第一道位于冠梁處,向下按2.0m間距進行布設(shè)。將錨索長度設(shè)計為26m,其中,自由段長度為6m,錨固段長度為20m,孔徑為150mm,入射傾角12°,中心配置鋼絞線,直徑為17.8mm,鎖定荷載為350kN。

    Ⅱ區(qū)支護措施:該區(qū)段支護樁尺寸、冠梁等與Ⅰ區(qū)一致,只是支護樁僅設(shè)計一排。錨桿也與Ⅰ區(qū)一致,第一道也位于冠梁處,第二道與其豎向間距設(shè)計為4.0m。

    根據(jù)上述設(shè)計方案,兩個區(qū)的支護如圖2所示。

    2.2 支護措施設(shè)計計算

    Ⅰ區(qū)支護措施計算:該區(qū)段內(nèi)的基坑邊坡的彎矩為516.22kN?m~519.49kN?m,最大剪力為465.84kN。在基坑邊坡土壓力計算的基礎(chǔ)上,計算支護樁內(nèi)力,此過程重點是結(jié)合樁身軸力N和彎矩M進行配筋,力與所需配筋間的計算過程如公式(1)、公式(2)所示。

    (1)

    (2)

    式中:A為支護樁的截面積,mm2;As為受力主筋的截面積,mm2;at、a為支護樁和受力主筋的面積比特征參數(shù);fy為受力主筋的抗拉強度,N/mm2;fc為支護樁的抗壓強度,N/mm2;r、rs為支護樁和受力主筋的半徑,mm。

    經(jīng)計算,該區(qū)段支護樁所需受力主筋面積為6870.15m㎡,箍筋面積為502.68mm2。根據(jù)計算結(jié)果,實際配置16根直徑25mm的受力主筋,配鋼筋面積為7853.92mm2,滿足要求;配置直徑12mm的鋼筋,將間距設(shè)計為20cm,配箍筋面積為565.5mm2,滿足要求。

    進行錨索設(shè)計計算,錨固力與錨桿設(shè)計值掛鉤,兩者具正相關(guān)關(guān)系。錨固力與其設(shè)計入射角、地層參數(shù)相關(guān)。因此,計算錨固力Pt如公式(3)所示。

    (3)

    式中:F為設(shè)計值,kN;a為錨索與滑面夾角,°;β為入射角,°;φ為摩擦角,°。

    通過計算,3道錨索所需單孔錨固力計算值為280.16kN~321.52kN,均小于鎖定荷載350kN,滿足要求。

    Ⅱ區(qū)支護措施計算:類比Ⅰ區(qū)計算過程,再對Ⅱ區(qū)支護措施進行計算。通過土壓力計算,該區(qū)段范圍內(nèi)的基坑邊坡的彎矩為325.09kN?m~346.75kN?m,最大剪力為428.90kN。

    經(jīng)計算,該區(qū)段支護樁所需受力主筋面積為4283.14mm2,箍筋面積為481.65mm2。根據(jù)計算結(jié)果,實際配置18根直徑18mm的受力主筋,其實配鋼筋面積為4581.00mm2,滿足要求。配置直徑12mm的鋼筋,間距設(shè)計為20cm,配箍筋面積為565.5mm2,滿足要求。

    同時,計算得到2道錨索所需單孔錨固力計算值為258.97kN~317.19kN,均小于鎖定荷載350kN,滿足要求,且2道錨索的長度為22.46m~24.01m,小于錨索長度設(shè)計值26m,也滿足要求。

    3 基坑開挖穩(wěn)定性分析

    為充分掌握基坑開挖過程中的穩(wěn)定性,將分析過程劃分為兩步:采用圓弧法計算基坑防治處理后穩(wěn)定性系數(shù);以j1~j9監(jiān)測點的變形數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),通過變形預(yù)測來評價基坑變形發(fā)展趨勢,以進一步評價基坑開挖穩(wěn)定性。

    根據(jù)規(guī)范要求,基坑支護的穩(wěn)定性要求,其穩(wěn)定性系數(shù)不應(yīng)小于1.25。

    在此計算過程中,Ⅰ區(qū)共設(shè)計了4個穩(wěn)定性計算剖面,計算所得穩(wěn)定性系數(shù)依次為1.552、1.365、1.510和1.468,均大于規(guī)范規(guī)定的1.25,因此,該區(qū)支護結(jié)構(gòu)能滿足穩(wěn)定性要求。Ⅱ區(qū)共設(shè)計了3個穩(wěn)定性計算剖面,計算所得穩(wěn)定性系數(shù)依次為1.298、1.498和1.416,也均大于規(guī)范規(guī)定的1.25,因此,該區(qū)支護結(jié)構(gòu)也能滿足穩(wěn)定性要求。

    按照1天1次的監(jiān)測頻率,得到41期的變形數(shù)據(jù),9個監(jiān)測點的累計變形值見表1。由表1可知,基坑變形為14.79mm~26.05mm,均值為19.99mm,均小于基坑變形控制值35mm,因此,初步說明支護結(jié)構(gòu)的運營效果較好,基坑具有較好的穩(wěn)定性。

    變形越大,其威脅性也越大,因此,對變形最大的3個監(jiān)測點進行后續(xù)變形預(yù)測示例性分析,即j1、j3和j9監(jiān)測點,3者的變形監(jiān)測成果見表2。

    考慮BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)具有很強的非線性預(yù)測能力,因此,對其進行基坑變形預(yù)測處理;BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)包括正向、方向傳播過程。

    正向傳播過程:該過程主要是將基坑變形信息從輸入層輸入,并經(jīng)隱層變換,由輸出層輸出,即通過輸入基坑變形輸入值xj,可以得到隱層輸出值xj',再通過其變換處理,可以進一步得到最終的基坑變形輸出值yk。因此,可將正向傳播過程劃分為兩步,包括隱層輸出和輸出層輸出,相應(yīng)計算過程如公式(4)、公式(5)所示。

    (4)

    (5)

    式中:wij、wjk為相應(yīng)層連接權(quán)值;Qj、Qk為相應(yīng)層閾值;m為輸出節(jié)點數(shù),個;n為隱層節(jié)點數(shù),個。

    當(dāng)完成正向傳播后,會得到一個輸出值,其與期望值間的誤差越小,說明預(yù)測效果越優(yōu),反之,預(yù)測效果效果越差,從而可構(gòu)建評價指標(biāo)誤差值E來衡量預(yù)測效果。如公式(6)所示。

    (6)

    式中:dk為基坑變形預(yù)測的期望值,mm。

    反向傳播過程:E值越小越好,如果不滿足要求,就有必要進入反向傳播過程。該過程主要是對相應(yīng)層的連接權(quán)值、閾值進行修正,主要操作就是在原有參量基礎(chǔ)上增加一個變量,以改變相應(yīng)連接權(quán)值、閾值參數(shù),調(diào)整后的參數(shù)如公式(7)所示。

    W(t+1)=W(t)+?W " " " "(7)

    式中:W(t+1)、W(t)為修正后、修正前的參數(shù)值。

    在正向、方向傳播過程的逐步優(yōu)化處理作用下,不斷提高基坑變形的預(yù)測精度。

    結(jié)合以往經(jīng)驗,將相對誤差作為預(yù)測效果評價指標(biāo),其值越小,說明基坑變形值與預(yù)測值越接近,預(yù)測效果越優(yōu)。

    在預(yù)測過程中,將38~41期作為驗證集,其后預(yù)測3期(即42~44期),結(jié)果見表3。由表3可知,3個監(jiān)測點的預(yù)測效果均較優(yōu),其中,j1監(jiān)測點預(yù)測結(jié)果的相對誤差均值為2.03%;j3監(jiān)測點預(yù)測結(jié)果的相對誤差均值為1.98%;j9監(jiān)測點預(yù)測結(jié)果的相對誤差均值為2.15%,因此,充分證明了BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)在基坑變形預(yù)測中的適用性。通過42~44期的后續(xù)預(yù)測,得出3個監(jiān)測點的變形仍會進一步增加,但增加速率較小,且預(yù)測值為21.89mm~26.24mm,說明在后續(xù)一段時間,基坑變形仍在可控范圍,基坑穩(wěn)定性較好。

    不論從圓弧法穩(wěn)定性計算,還是從變形分析,基坑均處于穩(wěn)定狀態(tài),說明支護措施是切實有效的,為類似工程積累了經(jīng)驗。

    4 結(jié)論

    通過深基坑分段支護設(shè)計及開挖穩(wěn)定性分析,得出以下結(jié)論。1)在基坑支護設(shè)計過程中,支護措施有必要結(jié)合近接條件進行分區(qū)支護設(shè)計,因此,將j1~j6的支護范圍命名為Ⅰ區(qū),j6~j9~j1的支護范圍命名為Ⅱ區(qū),兩區(qū)支護措施分別為“雙排支護樁+錨索”和“單排支護樁+錨索”。2)在基坑支護條件下,采用圓弧滑動法計算得出基坑處于穩(wěn)定狀態(tài),且由變形監(jiān)測成果和預(yù)測結(jié)果表明,基坑支護條件下的變形控制也較好,充分說明基坑在開挖過程中的穩(wěn)定性較好,支護措施是切實有效的。

    參考文獻

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    [4]羅杰,陳章龍,董樹山,等. 地鐵深基坑變形監(jiān)測及支護結(jié)構(gòu)設(shè)計優(yōu)化研究 [J]. 工程建設(shè)與設(shè)計, 2023(20):24-26.

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