堿激發(fā)煤矸石粉對砒砂巖水泥復合土強度影響的試驗研究

摘要： 為了降低砒砂巖區(qū)嚴重的水土流失，促進松散砒砂巖的有效利用，同時提高廢棄煤矸石的利用率.借助X衍射、掃描電鏡、熱重和壓汞等試驗方法，從固化產物構成、微觀形貌、孔隙結構演變等微觀層面，揭示堿激發(fā)及煤矸石粉替代率對砒砂巖水泥復合土力學強度的影響機理.結果表明：堿的加入使得砒砂巖中的蒙脫石和煤矸石粉發(fā)生溶蝕，促進N-A-S-H和C-A-S-H凝膠的產生，使其強度增大；隨著煤矸石粉替代量的增加和水泥摻量的相對降低，Ca含量降低，C-A-S-H凝膠含量下降，且N-A-S-H凝膠逐漸向無膠結性的鈣（鈉）菱沸石轉化，導致其強度逐漸下降.當堿當量為4%，煤矸石粉替代率為7%時，煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土孔隙率為29.20%，小孔占比為46.48%.且7 d強度可滿足二級及二級以下公路底基層1.0～3.0 MPa的要求，該研究可為煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土在道路鋪設和渠道襯砌等應用中提供理論依據.

關鍵詞： 砒砂巖；復合土；煤矸石粉；堿激發(fā)；微觀機理

中圖分類號： TU525" 文獻標志碼： A" 文章編號： 1674-8530（2024）08-0818-08

DOI：10.3969/j.issn.1674-8530.23.0182

收稿日期： 2023-09-20； 修回日期： 2023-12-27； 網絡出版時間： 2023-12-29

網絡出版地址： https：//link.cnki.net/urlid/32.1814.TH.20231228.1710.006

基金項目： 國家自然科學基金資助項目（51869022）；內蒙古自然科學基金資助項目（2020MS05051）

第一作者簡介： 李大虎（1998—），男，河南南陽人，碩士研究生（18211817209@163.com），主要從事巖土環(huán)境工程研究.

通信作者簡介： 李曉麗（1969—），女，內蒙古赤峰人，教授，博士（nd-lxl@163.com），主要從事巖土環(huán)境工程及水工結構工程研究.

李大虎，李曉麗，王重陽，等. 堿激發(fā)煤矸石粉對砒砂巖水泥復合土強度影響的試驗研究［J］. 排灌機械工程學報，2024，42（8）：818-825，850.

LI Dahu， LI Xiaoli， WANG Chongyang， et al. Experimental study on effect of alkali-activated gangue powder on strength of Pisha sandstone cement composite soil［J］. Journal of drainage and irrigation machinery engineering（JDIME），" 2024， 42（8）： 818-825，850. （in Chinese）

Experimental study on effect of alkali-activated gangue powder

on strength of Pisha sandstone cement composite soil

LI Dahu， LI Xiaoli*， WANG Chongyang， ZHAO Xiaoze

（College of Water Conservancy and Civil Engineering， Inner Mongolia Agricultural University， Hohhot， Inner Mongolia 010018， China）

Abstract： In order to reduce the serious soil erosion in the Pisha sandstone area， promote the effective utilization of loose Pisha sandstone， as well as improve the utilization rate of waste coal gangue， by use of X-ray diffraction， scanning electron microscopy， thermogravimetry， and mercury pressure test methods， the mechanism of alkali excitation and gangue powder substitution rate on the mechanical strength of Pisha sandstone-cement composite soil from the microscopic level of the composition of the curing product， microscopic morphology， and the evolution of the pore structure was revealed. The results show that the addition of alkali causes the dissolution of montmorillonite and coal gangue powder in Pisha sandstone， promotes the generation of N-A-S-H and C-A-S-H gel， which increases its strength. With the increase of gangue substitution and the relative reduction of cement dosage， the Ca content decreases， the C-A-S-H gel content decreases， and the N-A-S-H gel gradually transforms into non-cementitious Ca（Na）-lingite， resulting in a gradual decrease in its strength. When the alkali equivalent is 4% and the gangue substitution rate is 7%， the porosity of gangue powder-Pisha sandstone cement composite soil is 29.20%， and the proportion of small pores is 46.48%. Moreover， the 7d strength can meet the requirement of 1.0-3.0 MPa for the sub-base of secondary and sub-secondary highways. This study can provide a theoretical basis for the application of gangue powder-Pisha sandstone cement composite soil in road paving and channel lining.

Key words： Pisha sandstone;composite soil;coal gangue powder;alkali-activated;microscopic mechanisms

砒砂巖是一種泥質砂巖，集中分布于黃土高原北部晉陜蒙地區(qū).因其具有成巖程度低，遇水潰散成泥的特殊巖性，極易造成水土流失，給地區(qū)的生態(tài)環(huán)境造成巨大破壞［1］.隨著當地交通運輸業(yè)的迅速發(fā)展，開挖出的松散砒砂巖用于基礎和基坑回填時易受到水的侵蝕，難以進行資源化利用.為提高當地砒砂巖的利用率，鄔尚贇等［2］、耿凱強等［3］將水泥與砒砂巖混合制成砒砂巖水泥土，利用水泥水化產生的膠結物質，將砒砂巖顆粒緊密膠結在一起，有效提高了砒砂巖的力學及耐久性能，為砒砂巖的資源化利用提供了思路.

針對土體改良，水泥是首選的膠凝材料，但在其生產過程中需要消耗煤炭資源，同時會排放大量的二氧化碳，故亟須找到一種綠色環(huán)保的材料來替代水泥.地聚物主要是由鋁硅質材料（粉煤灰、偏高嶺土、煤矸石）在堿性環(huán)境下發(fā)生聚合反應產生具有膠結性能的物質，該物質是以無機硅氧四面體和鋁氧八面體為主體，在空間上具有三維網狀結構的新型膠凝材料［1］。地聚物的生產所需能耗低、二氧化碳排放少，與水泥相比其具備更優(yōu)良的機械和耐久性能，因此具有替代普通水泥的潛力。目前已有學者利用粉煤灰、偏高嶺土、礦粉等固廢制備地聚物并用于砒砂巖的改良［4-5］，發(fā)現與砒砂巖水泥土相比，其內部結構變得更加致密，宏觀上表現為力學及耐久性能的提升。董晶亮等［6］在砒砂巖中加入礦粉，在堿激發(fā)的條件下制備出力學性能較好的改性礦粉/砒砂巖復合材料.LI等［7］利用砒砂巖制成的地聚物材料，具有良好的力學及抗水蝕性能，可用于淤地壩修建。研究表明，地聚物對于砒砂巖的改良具有較好的效果，為砒砂巖區(qū)的工程實際應用提供了理論支撐。在內蒙古鄂爾多斯地區(qū)，因其煤炭資源豐富，在煤礦附近堆放著大量開采過程中產生的煤矸石.堆積的煤矸石山不僅會占用大量土地，而且也會引起大氣、水體污染等生態(tài)問題.煤矸石作為鋁硅質材料，可用于地聚物的制備.大量學者研究表明［8-12］，煤矸石經機械粉磨或熱活化處理后，具有較高的火山灰活性，且形成的煤矸石基地聚物具有良好的性能.周梅等［13］以煤矸石粉、水泥和粉煤灰為主要原料，制備的煤矸石基地聚物注漿材料具有優(yōu)良的性能.王菲等［14］研究了不同因素對煤矸石基地聚物強度的影響，得出了力學強度最優(yōu)配比.以上研究表明，煤矸石具有潛在的火山灰活性，經處理后，可用于地聚物的制備，且形成的煤矸石基地聚物具有良好的性能.

目前已有大量學者對砒砂巖水泥土開展了研究，但對于煤矸石基地聚物改良砒砂巖的研究較少，故文中研究煤矸石粉替代水泥，探究煤矸石替代率、堿激發(fā)對煤矸石粉-砒砂巖水泥土力學強度的影響規(guī)律并確定最優(yōu)配比，分析堿激發(fā)煤矸石粉的作用機理，從而為煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土在道路鋪設和渠道襯砌等應用提供理論依據.

1" 試驗原材料及方法

1.1" 試驗材料

試驗所用的紅色砒砂巖，取自內蒙古鄂爾多斯市準格爾旗，過2.36 mm篩.水泥為冀東P·O 42.5 普通硅酸鹽水泥.煤矸石取自鄂爾多斯地區(qū)煤礦，其主要化學成分為SiO2和Al2O3，基于文獻［4］，將其放置馬弗爐中以600 ℃進行煅燒.其中砒砂巖、水泥和煤矸石粉的成分見表1，表中M為質量分數.堿激發(fā)劑是Na2SiO3溶液與NaOH顆粒組成，其中Na2SiO3溶液模數為2.25，NaOH顆粒用于調節(jié)水玻璃模數.

1.2" 試驗設計

依據之前的研究［15］，將膠凝材料總量控制在15%，用5%，7%，9%，11%的煤矸石粉等質量替代水泥，在堿模數為1.2的基礎上，堿當量設置為2%，4%，6%，8%，其中堿當量指水玻璃中的Na2O與膠凝材料的質量比.依據《公路工程無機結合料穩(wěn)定材料試驗規(guī)程》（JTG E51—2009），采用DZY-2型數控多功能電動擊實儀對不同煤矸石粉摻量的煤矸石粉-砒砂巖復合水泥土進行擊實，得到最大干密度的變化范圍為1.771～1.903 g/cm3，最優(yōu)含水率為13.10%～13.74%.因此試驗取最大干密度為1.840 g/cm3，最優(yōu)含水率為13.42%.試樣配比如表2所示，表中c為配比，A為堿當量.

1.3" 樣品制備與測試方法

試樣按照《公路工程無機結合料穩(wěn)定材料試驗規(guī)程》（JTG E51—2009）的規(guī)定進行配比計算，尺寸為Φ50×H50 mm，其中Φ為試樣直徑，H為試樣高度.每組3個平行試樣.在標準養(yǎng)護箱中分別養(yǎng)護至7，14，28 d后，按照《土工試驗方法標準》（GB/T 50123—2019）的規(guī)定進行相關試驗.其中無限側抗壓強度試驗采用WDW-100M型萬能材料試驗機進行，加載速率為2 mm/min；孔徑測試試驗儀器為AutoPoreIV 9500全自動壓汞儀；掃描電鏡為Quanta 250FEG型場發(fā)射掃描電鏡；熱重試驗采用PerkinElmer STA6000同步熱分析儀進行.

2" 結果與分析

2.1" 煤矸石粉替代率對抗壓強度的影響

圖1為不同齡期下煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土強度隨煤矸石粉替代率的變化關系，圖中σ為無限側抗壓強度，ω1為煤矸石粉替代率.從圖1中可知復合土抗壓強度均隨著煤矸石粉替代率的增加呈下降趨勢，且堿當量為4%時，煤矸石粉替代率5%，7%所對應的各齡期強度值接近.同時由1a圖知堿當量4%、煤矸石粉替代率5%，7%所對應砒砂巖水泥復合土7 d的抗壓強度分別達到3.25，3.15 MPa，可滿足二級及二級以下公路底基層1.00～3.00 MPa的要求［16］.因此為降低水泥的使用量，盡可能提高煤矸石的利用率，選取煤矸石粉替代率為7%為最佳摻量進行深入研究.

2.2" 堿當量對抗壓強度的影響

圖2為不同齡期下煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土強度隨堿當量的變化關系.由圖可知，隨著堿當量的增加，強度呈現先上升后下降的趨勢，但不同煤矸石粉替代率下σ隨堿當量的變化趨勢不同.當煤矸石粉替代率為9%和11%時，無限側抗壓強度在堿當量為6%處出現拐點，而煤矸石粉替代率為5%和7%時，強度在堿當量為4%處出現拐點.表明堿量過多或過少不利于復合土強度的發(fā)展，堿對水泥水化及煤矸石粉活性物質的激發(fā)存在最佳用量.同時考慮試樣的制備過程，發(fā)現堿當量過高，容易導致攪拌不均勻，影響試驗結果.因此選擇4%為最佳堿當量.

3" 微觀機理分析

為更好地反映堿激發(fā)煤矸石粉對砒砂巖水泥復合土強度的影響，選取28 d齡期、堿當量為4%的不同煤矸石粉替代率的煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土，同時為分析堿作用影響，選取煤矸石粉為7%，堿當量為0%的G7A0組（強度4.36 MPa）為對照組，從微觀上揭示堿激發(fā)煤矸石粉的作用機理.

3.1" 固化過程的物相分析

圖3a為加堿前后的煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土的XRD圖譜，圖中I為衍射峰強度.由圖可見，摻入堿后砒砂巖中蒙脫石的衍射峰（2θ=6.0°，其中θ為X射線與樣品表面之間的夾角）消失，并伴隨著鈣（鈉）菱沸石（2θ=7.2°）、鈉長石（2θ=22.0°）、鉀長石（23.6°）和鈣鋁榴石（2θ=29.4°）的出現.由此表明堿的加入可有效促進砒砂巖中蒙脫石的溶蝕，使得孔溶液中的SiO32-和AlO22-增多，而這些增多的SiO32-和AlO22-經過縮聚反應形成了低聚態(tài)的硅鋁酸鹽凝膠.值得注意的是，堿的加入會使得煤矸石粉中的Si-O-Si鍵和Al-O-Al鍵發(fā)生斷裂，在孔溶液中釋放出Si（OH）4和Al（OH）4單體，首先由Si（OH）4中的OH基團與Al（OH）4中的Al3+相互吸引連接，形成不穩(wěn)定的硅鋁酸鹽，而在這個過程中逐漸形成了低聚態(tài)的硅鋁酸鹽凝膠.同時隨著反應的持續(xù)進行，低聚態(tài)的硅鋁酸鹽之間的SiO4和AlO4四面體通過共享1個氧原子，在Na+，K+等金屬陽離子平衡電荷的作用下發(fā)生縮聚反應，一部分形成非晶的具有三維網絡結構的硅鋁酸鹽凝膠，一部分形成晶態(tài)的沸石相.而長石相的出現是Si（OH）4單體，Al（OH）4單體與游離的金屬陽離子發(fā)生反應生成的長石沉淀.

此外，加入堿后出現的鈣鋁榴石，證明了體系中產生了C-A-S-H凝膠［17］.這是由于水泥的水化產生的Ca（OH）2部分溶解在孔溶液中，提高了Ca2+的濃度.而煤矸石粉中的Al-O鍵在OH-的作用下首先被破壞，釋放出的Al（OH）4單體會先跟Ca2+反應生成C-A-S-H凝膠，而孔溶液中游離的Al3+一部分取代C-S-H凝膠中SiO4四面體中的Si4+，一部分進入到C-S-H層間中平衡電荷［1］，提高了SiO4四面體的聚合程度，導致C-S-H凝膠向C-A-S-H凝膠轉化.由于堿的加入導致蒙脫石和煤矸石粉被溶蝕，在孔溶液中釋放了大量的Si，Al單體，導致體系內產生了大量的硅鋁酸鹽凝膠和高聚合度的C-A-S-H凝膠，因此煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土的強度在堿的作用下得到提升.

為了進一步分析煤矸石粉摻量對復合土強度的影響機理，由圖3b的物相圖分析可知，復合土體系內各反應生成物主要由方解石、長石和沸石組成.可以看出，隨著煤矸石粉替代率的增加，鈣鋁榴石（2θ=29.4°）的衍射峰逐漸減弱，沸石（2θ=7.2°）的衍射峰逐漸增強.這是由于煤矸石粉摻量的增加和水泥摻量的相對減少，導致孔溶液中的Ca2+含量下降，使得對復合土強度增強作用大的C-S-H和C-A-S-H凝膠的生成量減少；而煤矸石粉中的活性SiO2，Al2O3不斷溶出，提高了體系中的硅鋁比［18］，從而使得大量的硅鋁酸鹽凝膠向沸石晶體轉化，導致體系中的沸石數量增加，最終表現為沸石衍射峰增強.隨著煤矸石粉量的增加，導致復合土內部的C-S-H和C-A-S-H凝膠含量下降，同時伴隨著大量硅鋁酸鹽凝膠向無膠結性的沸石晶體轉化，所以抗壓強度隨著煤矸石粉替代率的上升而下降.

3.2" 固化過程的微觀形貌分析

圖4為28 d齡期不同激發(fā)條件下的煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土的SEM，EDS圖，圖中E為能量，C為譜峰強度.圖4a，4b是加堿的前后對比，發(fā)現砒砂巖顆粒上錯綜分布著絮狀、纖維狀的凝膠.從圖4a可以看出，不加堿的試樣內部仍存在較大的孔隙；而從圖4b可以看出，大量的凝膠附著在砒砂巖顆粒上，結構更加密實.這是由于堿的加入，提高了體系中OH-的含量，促進了Si，Al單體的溶出，使得大量低聚態(tài)的硅酸鹽凝膠向高聚合度轉變，并逐漸凝結硬化形成一層致密的凝膠層附著在砒砂巖顆粒表面，使得內部結構更加致密，并發(fā)現上面集中分布著塊狀沸石.對圖4b中的區(qū)域1進行EDS分析可知，其中主要元素為O，Ca，Si，Al和Na，表明此處存在N-A-S-H凝膠和C-A-S-H凝膠.根據XRD的分析可知，此處的塊狀沸石是鈣（鈉）菱沸石，是由于部分N-A-S-H凝膠向晶體轉化形成的，表明加入適量的堿有助于促進N-A-S-H和C-A-S-H凝膠的生成，提高了砒砂巖顆粒間的整體性和穩(wěn)定性.

圖4b，4c分別是7%，11%煤矸石粉替代率的對比.從圖4b可以看出，砒砂巖顆粒表面的孔洞和裂縫減少，并發(fā)現在砒砂巖顆粒間的界面區(qū)中填充著大量絮狀、纖維狀的凝膠產物，表明內部結構更加致密.對圖4b中區(qū)域2的不同位置進行EDS分析可知，位置1中的主要元素為O，Ca，Si和Na（見圖4e），說明此處纖維狀的物質為C-S-H凝膠；而位置2中的主要元素為O，Ca，Si，Na和Al，表明此處存在C-A-S-H凝膠（見圖4f）.而位置1和2出現的Na元素，是由于煤矸石粉中溶出的Al3+取代C-S-H中部分的Si4+，導致四面體結構呈現一價負電荷，故吸引Na+平衡電荷，說明了此處存在的C-S-H凝膠會向C-A-S-H凝膠轉化.而從圖4c可以看出，砒砂巖顆粒表面附著的凝膠減少，并且存在較多數量的孔隙和裂縫，說明內部結構松散.這是由于在相同堿激發(fā)條件下，隨煤矸石粉摻量的增加，體系中產生了更多的N-A-S-H凝膠，隨著反應的持續(xù)進行，產生的N-A-S-H凝膠會逐漸向鈣（鈉）菱沸石轉化，而沸石填充在砒砂巖顆粒間并不斷累積，使得孔隙內受到的壓力逐漸增大，并且由于水泥摻量的相對減少，促使C-S-H和C-A-S-H凝膠的生成量減少，砒砂巖顆粒間的黏結力下降，導致復合土內部出現較多裂紋和孔隙.

3.3" 固化過程的水化產物分析

借助熱重試驗分析堿和煤矸石粉對復合土中凝膠產物的影響.圖5a為加堿前后的煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土的熱重曲線.如圖所示，將熱重曲線劃分為自由水釋放（30～200 ℃）、凝膠結合水釋放（200～700 ℃）、碳酸鈣分解（700～1000 ℃）3個階段.在200～700 ℃，加入堿后的失重比例為2.99%，比加堿前高出0.72%.未加堿時，砒砂巖顆粒間的膠結性是由C-S-H凝膠提供，其C-S-H凝膠的來源一部分由水泥水化產生，另一部分是由煤矸石粉中活性的SiO2和Al2O3與水泥水化產生的Ca（OH）2反應生成，但由于水泥水化產生的堿性環(huán)境僅能使煤矸石粉溶出少量的Si，Al單體，故最終的凝膠含量較低.而摻入堿后，在OH-作用下促使煤矸石粉中SiO2和Al2O3充分溶出，使得孔溶液中的Si，Al單體增多，促進體系發(fā)生聚合反應生成N-A-S-H凝膠，同時體系中水泥水化產生的C-S-H凝膠在堿的作用下向C-A-S-H凝膠轉化，并且C-A-S-H的聚合度要高于C-S-H，能夠提供更好的強度與剛度.此時砒砂巖顆粒間的膠結性在N-A-S-H、C-S-H和C-A-S-H凝膠的共同作用下得到提升.在700～1000 ℃，發(fā)現加入堿后碳酸鹽的分解由2.65%增長至2.86%，表明體系內產生了更多的碳酸鹽，可能是在制樣過程中部分堿與CO2反應生成.堿的加入促進了凝膠物質的生成，提高了凝膠含量，所以煤矸石粉-砒砂巖復合水泥土的抗壓強度上升.

圖5b為不同煤矸石粉替代率的煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土的TG曲線，圖中W為質量百分比，T為溫度.其中G7A4，G9A4和G11A4組的凝膠結合水的含量分別為2.99%，2.76%，2.22%，可以看出凝膠結合水的含量隨著煤矸石粉替代量的增加，出現明顯的下降趨勢.通過XRD分析可知，當煤矸石粉的量增加時，沸石衍射峰增強，表明體系內產生了更多的N-A-S-H凝膠，但由于煤矸石粉中溶出的活性SiO2和Al2O3有限，且經聚合作用產生的N-A-S-H凝膠量要低于相同質量水泥水化產生的凝膠量，所以體系內產生的凝膠含量下降，導致凝膠作為砒砂巖顆粒間的應力支承骨架減少，宏觀上表現為抗壓強度的降低.

3.4" 壓汞下微觀孔隙分析

為了進一步分析不同激發(fā)條件對煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土孔隙結構的影響，選取28 d齡期加堿前后以及不同煤矸石粉摻量下的復合土進行壓汞分析.

根據Washnurn方程可知，壓力與孔徑成反比關系，當外界壓力較小時，汞只能進入較大的孔隙中，隨著壓力的增長，汞逐漸進入更小的孔隙中，累計進汞量不斷增大.復合土壓汞曲線如圖6所示，圖中V為進汞量，p為壓力.可以看出進汞量明顯存在3個不同階段：第1階段當壓力低于0.2 MPa時，進汞曲線逐漸上升，汞被壓入孔徑大于6160 nm的孔隙中；第2階段當壓力為0.2～20.0 MPa時，此階段內的進汞曲線出現明顯的臺階，汞被不斷地壓入孔徑在62～6160 nm的孔隙中；第3階段當壓力超過20.0 MPa后，進汞曲線顯著上升，說明此階段有大量的汞進入到孔徑小于62 nm的孔隙中，而當壓力增長一定程度后，累計進汞量基本不發(fā)生變化，此時累計進汞量達到最大值.

孔結構參數和分形維數見表3，表中n為孔隙率，Vmax為最大進汞量，F為分形維數.可以看出，堿的加入和煤矸石粉量的增加，均可改變煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土的孔隙結構.堿的加入使得孔隙率和孔容減小，但其分形維數增大，表明孔隙的復雜程度增大；隨煤矸石粉量的增加使得孔隙率和孔容變大，分形維數減小，表明孔隙的復雜程度降低.

3.4.1" 堿對復合土孔結構的影響

根據上述分析，將復合土內部孔隙劃分為大孔（孔徑大于6160 nm），中孔（62～6 160 nm）和小孔（小于62 nm）3類，分析孔徑演變規(guī)律.

根據孔隙劃分計算不同條件下復合土的孔隙進汞量及孔隙分布如圖7所示，圖中R為孔隙半徑.圖7a，7b是加堿前后的對比，加入堿后，小孔的比例增長了6.48%，而中孔和大孔相較于加堿前的比例分別降低了4.82%和1.63%.表明堿的加入促使煤矸石粉中的活性Si，Al不斷溶出，激發(fā)了煤矸石粉的火山灰活性，生成了更多的N-S-A-H和C-A-S-H凝膠，這些凝膠不僅包裹在砒砂巖顆粒上膠結顆粒內部的空隙，而且也填充了顆粒間的較大孔隙，使得復合土內部中孔、大孔的比例下降，小孔比例的上升，從而提高了砒砂巖顆粒間的整體性，增強了結構的密實性，所以堿的加入可以提升煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土的強度.

3.4.2" 煤矸石粉替代率對復合土孔結構的影響

圖7b，7c，7d分別對應G7A4，G9A4和G11A4組不同煤矸石粉替代率下的孔隙分布.相同堿作用下隨煤矸石粉摻量增加，相較于G7A4組，G9A4組的中孔和大孔比例分別增長了1.53%和3.32%，小孔降低了4.85%，而G11A4組的中孔和大孔比例分別增長了8.29%和7.12%，小孔降低了15.41%.表明在相同堿當量條件下，隨著煤矸石粉替代量的增加和水泥含量的相對下降，孔溶液中的Ca2+含量減少，導致體系中產生的C-S-H和C-A-S-H凝膠含量下降.而煤矸石粉中溶出的Si，Al，使得孔溶液中的硅鋁比提高，促使大量的硅鋁酸鹽凝膠向無膠結性的鈣（鈉）菱沸石轉化，且沸石會在孔隙中不斷累積，使得孔隙受到的壓力逐漸增大.正是由于體系中凝膠含量的下降和沸石結晶累積作用，促進了復合土內部大孔和中孔的發(fā)育，所以煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土的強度隨煤矸石粉替代率的增加而下降.

4" 結" 論

1） 隨著煤矸石粉替代率的增加復合土的強度在各齡期下均表現出下降趨勢，而隨著堿當量的增加復合土各齡期的σ均呈現先上升后下降的趨勢.在保證試樣7 d強度滿足二級及二級以下公路底基層1.0～3.0 MPa的同時，從施工的操作性和提高固廢利用率等方面綜合考慮，最終確定7%的煤矸石粉替代量和4%的堿當量為堿激發(fā)煤矸石粉-砒砂巖水泥復合土的最優(yōu)配比.

2） 堿的加入使得砒砂巖中的蒙脫石和煤矸石粉被溶蝕，溶解釋放出的Si（OH）4和Al（OH）4單體，在堿的作用下發(fā)生聚合反應，生成低聚合度的硅酸鹽和硅鋁酸鹽凝膠.隨著反應的持續(xù)發(fā)生，低聚合度的凝膠之間進一步縮聚形成具有三維網絡結構的N-A-S-H凝膠緊密地附著在砒砂巖顆粒上并逐漸凝結硬化，使得結構更加致密.

3） 隨煤矸石粉替代量的增加，導致高聚合度的C-A-S-H凝膠生成量下降，同時由于煤矸石粉中的活性Si，Al不斷溶出，提高了孔溶液中的Si/Al，促使體系內產生的N-A-S-H凝膠向無膠結性的鈣（鈉）菱沸石轉化，最終導致復合土內部出現較多的裂縫和孔隙.

4） 堿加入后，復合土的孔隙率和孔容降低，其中、小孔發(fā)育較好，其占比增長較大.而隨煤矸石粉替代量的增加，復合土的孔隙率和孔容增大，大孔和中孔的比例增長較大.當堿當量為4%，煤矸石粉替代率為7%時，復合土的孔隙率為29.2%，其中小孔、中孔和大孔占比分別為46.48%，21.36%和32.16%，與其他組相比表現最優(yōu).

參考文獻（References）

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（責任編輯" 朱漪云）