內(nèi)凹式閘區(qū)波要素計(jì)算分析

肖志喬 盛軍

摘?要：相關(guān)規(guī)范中波浪淺水變形的計(jì)算公式適用于岸線順直、工程前沿灘地平緩的情況，對(duì)于岸線曲折多變的內(nèi)凹式閘區(qū)，波要素計(jì)算影響因素較多。本文首先采用規(guī)范公式進(jìn)行波要素計(jì)算，然后采用國際通用的波浪數(shù)值模型進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)證。

關(guān)鍵詞：內(nèi)凹式；閘區(qū)；波要素；計(jì)算

1?概述

設(shè)計(jì)波要素計(jì)算關(guān)系到兩側(cè)大堤堤頂高程和水閘閘墻頂高程的確定，從而影響整個(gè)工程的投資。擬建金匯港南閘閘址前灘地變化明顯，所處岸線上下游曲折多變，對(duì)波浪傳播變形過程存在明顯影響。相關(guān)規(guī)范中淺水變形的計(jì)算公式適用于岸線順直、工程前沿灘地平緩，等深線與岸線平行的情況，與本工程前沿的狀況有一定的差距。本文設(shè)計(jì)波要素首先采用規(guī)范公式進(jìn)行計(jì)算，然后采用國際通用的波浪數(shù)值模型進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)證。

2?規(guī)范公式計(jì)算成果

2.1?規(guī)范公式計(jì)算原理

2.1.1?深水波要素計(jì)算原理

根據(jù)杭州灣水域情況，推算深水波要素。由河海大學(xué)、上海市水務(wù)局關(guān)于《上海風(fēng)浪實(shí)測資料統(tǒng)計(jì)分析及風(fēng)浪譜分析研究》的研究成果表明：上海水域風(fēng)浪以莆田方法計(jì)算的波高、波周期與實(shí)測值吻合最好。該公式也是國家《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》中所推薦公式，故采用莆田公式：

gH-V2=0.13tanh0.7gdV20.7tanh0.0018gFV20.450.13tanh0.7gdV20.7（1）

gT-V=13.9gH-V20.5（2）

波長計(jì)算公式如下：

L=gT-22πtanh2πdL（3）

L0=gT-22π（4）

2.1.2?淺水波要素計(jì)算原理

由于波浪傳播受地形影響不可忽略，應(yīng)考慮淺水變形、折射及灘面摩阻作用。波浪變形控制方程及方法：

（1）在周期不變的情況下，波長只與水深有關(guān)

L=gT22πtanh（kh）（5）

k=2πL（6）

（2）波速和波群速表達(dá)式如下：

C=LT（7）

Cg=nC（8）

n=121+2khsinh（2kh）（9）

（3）折射系數(shù)的計(jì)算方法如下：

Snell定律表明由波速的變化可確定角度的變化：

sinθ1C1=sinθ2C2（10）

kr=cosθ1cosθ2（11）

（4）淺水系數(shù)的計(jì)算方法如下：

ks=Cg1Cg2（12）

5）波高的變化即可確定：

H2=H1kskrkf（13）

2.2?規(guī)范公式計(jì)算成果

鑒于水閘前沿岸線和灘地比較復(fù)雜，為了合理確定水閘前沿波要素，本文分別采用《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》和《水閘設(shè)計(jì)規(guī)范》中關(guān)于風(fēng)區(qū)長度的計(jì)算方法計(jì)算波要素。其中“水閘閘墻1”工況采用等效風(fēng)區(qū)長度，“水閘閘墻2”工況風(fēng)區(qū)長度依照《水閘設(shè)計(jì)規(guī)范》E.0.1條按水閘前沿水面寬度的5倍（0.3×5=1.5km）取值。

當(dāng)波浪在淺水區(qū)域傳播時(shí)，受水下地形變化的影響，需作波浪折射、淺水變形計(jì)算，其中大堤計(jì)算時(shí)，需考慮海上運(yùn)動(dòng)中心大堤的消浪影響，進(jìn)行二次淺水變形換算。

2.2.1?深水波要素

2.2.2?淺水波要素及累積率

3?數(shù)值模型計(jì)算分析

工程位置及岸線見圖1。

圖1?本工程位置及岸線示意圖

3.1?模型概述

采用歐洲丹麥水利研究所DHI開發(fā)的MIKE21軟件中波譜模型SW進(jìn)行淺水區(qū)波浪數(shù)值計(jì)算，SW為無結(jié)構(gòu)網(wǎng)格模型，能較為精確和高效地模擬工程中岸線曲折多邊和島嶼眾多的特殊地形。

3.1.1?計(jì)算原理

模型根據(jù)波作用守恒原理進(jìn)行波浪傳播變形計(jì)算，基本方程如下：

tN+xCxN+yCyN+σCσN+θCθN=sσ（14）

N（σ，θ）=E（σ，θ）/σ（15）

（Cx，Cy）=dx-dt=C→g+U→（16）

Cσ=dσdt=σddt+U-·

x-d-cgk-·U-s（17）

Cθ=dθdt=-1kσddm+k-·U-m（18）

式中E（σ，θ）—能量密度譜，σ—相對(duì)頻率，θ—波向角。

3.1.2?計(jì)算范圍及網(wǎng)格

模型由水深約15m等深線處起算，模擬至閘門前位置，考慮到在200年一遇潮位下，金匯港東側(cè)水上運(yùn)動(dòng)中心潛堤淹沒在水中，即使是正向來波，對(duì)波浪傳播也可能有影響，潛堤高程分別按5.0m考慮，潛堤和導(dǎo)流壩形狀狹長，為準(zhǔn)確刻畫并模擬其對(duì)入射波的影響，建筑物網(wǎng)格最小邊長為1.6m。

模型采用無結(jié)果網(wǎng)格進(jìn)行地形數(shù)值化，網(wǎng)格邊長從外海250m漸變至工程處為1.6m，有限元計(jì)算的網(wǎng)格單元104723個(gè)，節(jié)點(diǎn)52692個(gè)，計(jì)算面積150km2。

3.2?計(jì)算成果

（1）考慮到水閘縱向軸線與正北向偏角為10°，東南側(cè)碧水金沙水上運(yùn)動(dòng)中心西側(cè)潛堤長1.0km，結(jié)構(gòu)的高程為5.5～50m左右，對(duì)東南向風(fēng)浪有很好的消減作用，見東南向130°入射時(shí)波高等值線云圖。

（2）從流場圖中可以看出水閘前沿灘地對(duì)閘前波浪有一定的消浪效果，東側(cè)海上運(yùn)動(dòng)中心大堤消浪效果明顯。比較波向入射角度為170°和180°計(jì)算方案，由波高分布圖可知，由于入射角180°偏西向入射，閘門處波高分布不均勻，閘門東側(cè)波高略大于西側(cè)。入射角170°正向入射時(shí)，閘門處波高值基本相同，上述兩個(gè)計(jì)算方案中最大值考慮，閘前波要素取值見表3。

4?計(jì)算結(jié)果合理性分析

對(duì)比規(guī)范公式計(jì)算結(jié)果與數(shù)值模型計(jì)算結(jié)果可知（以閘前波要素為例），水閘閘前波浪要素?cái)?shù)值模型計(jì)算結(jié)果位于規(guī)范計(jì)算兩種結(jié)果之間，小于按等效風(fēng)區(qū)長度結(jié)果（“水閘閘墻1”工況），大于按5倍閘前水寬計(jì)算結(jié)果（“水閘閘墻2”工況）。這是因?yàn)?，水閘雖然位于兩側(cè)大堤內(nèi)，閘前水域相對(duì)較為狹窄，但由于水閘距離一線海塘較近（東側(cè)205m，西側(cè)390m），東側(cè)雖有海上運(yùn)動(dòng)中心大堤掩護(hù)，但高潮位時(shí)，只能作為潛壩考慮，且西側(cè)柘林塘以東有一塊凹岸水域，杭州灣此處水域?qū)掃_(dá)90多公里，水閘受波浪襲擊作用還是比較大的，故風(fēng)區(qū)長度按《水閘設(shè)計(jì)規(guī)范》中5倍閘前水域?qū)挾龋▋H1.5km）取值偏小，而按《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》中等效風(fēng)區(qū)長度計(jì)算難以反映閘前地形變化，結(jié)果理應(yīng)偏大。數(shù)值模型計(jì)算較好地刻畫了地形條件，計(jì)算結(jié)果比按《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》計(jì)算值偏小，也屬合理，由于兩者相差不大，出于安全考慮，本工程波要素取《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》計(jì)算結(jié)果。

結(jié)語

本文通過對(duì)金匯港南閘的計(jì)算分析，認(rèn)為不同規(guī)范計(jì)算所得波浪要素不同，數(shù)值模型更能反映岸線和地形變化形式，對(duì)于岸線曲折復(fù)雜的閘區(qū)波要素計(jì)算按規(guī)范計(jì)算的同時(shí)，應(yīng)采用數(shù)值模型進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)證，從工程安全和經(jīng)濟(jì)等方面比較后合理選用計(jì)算方法。

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作者簡介：肖志喬（1977—?），男，漢族，湖北漢川人，碩士研究生，高級(jí)工程師，研究方向：水利工程。