Fe-Mn-C-Al系TWIP鋼拉伸過程中的加工硬化行為

彭 松,王榮吉,周 童,王志宇,毛 亮

(中南林業(yè)科技大學(xué)機電工程學(xué)院,長沙 410004)

0 引 言

先進高強度鋼(advanced high strength steel,AHSS)可以有效地減輕汽車結(jié)構(gòu)質(zhì)量,提升安全性能,是實現(xiàn)車體輕量化的有效途徑之一。孿生誘發(fā)塑性(twinning induced plasticity,TWIP)鋼作為第二代AHSS代表性鋼種,具有低密度、高加工硬化率、高斷后伸長率和高抗拉強度等特點[1-2],其強塑積遠在傳統(tǒng)汽車用鋼之上,可以滿足汽車制造對于安全性與舒適性的需求。然而,第二代AHSS由于成本高、鑄造不良等問題,目前僅應(yīng)用于具有復(fù)雜元素的車身[3]。深入研究其組織和性能對于認(rèn)識其力學(xué)行為微觀機制,進一步提高其綜合性能以及盡快實現(xiàn)工業(yè)化廣泛應(yīng)用具有重要意義。王楊文等[4]研究發(fā)現(xiàn),TWIP鋼的形變孿晶數(shù)量隨著拉伸變形量的增加而增多。張哲峰等[5]研究發(fā)現(xiàn),當(dāng)拉伸變形量為5%左右時,Fe-18Mn-0.6C系TWIP鋼部分晶粒中出現(xiàn)了少量孿晶,且隨著變形量的增加,一次孿晶開始大量形成并促進了加工硬化,變形量繼續(xù)增加還會促使多系孿晶形成,加工硬化率也進一步提高。許立雄等[6]研究發(fā)現(xiàn),Fe-Mn-Al系TWIP鋼在拉伸變形量低于36%時的塑性變形機制主要是位錯滑移,當(dāng)變形量超過36%后,奧氏體中開始產(chǎn)生形變孿晶,并且形變孿晶隨著變形量的增加而增多。目前,研究多集中于晶粒內(nèi)部結(jié)構(gòu)在變形過程中的變化,而對不同變形量下TWIP鋼塑性變形機制、拉伸變形行為微觀機理及加工硬化機制的研究仍有欠缺。為此,作者研究了Fe-Mn-C-Al系TWIP鋼在不同拉伸變形量(1.5%,4.0%,39.0%,47.0%,52.0%,62.0%)下的塑性變形機制,分析了其顯微組織演變和加工硬化行為,以期為提高TWIP鋼的綜合性能,擴展其工業(yè)化應(yīng)用范圍提供參考。

1 試樣制備與試驗方法

試驗材料為Fe-Mn-C-Al系TWIP鋼冷軋板,其化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)為16.3Mn,1.35C,1.22Al,0.091 3Cr,0.090 6Si,0.024 4Ni,0.012 8Mo,余Fe。根據(jù)GB/T 228.1—2010,采用線切割沿軋制方向制取如圖1所示的標(biāo)準(zhǔn)拉伸試樣,在863 ℃下保溫26 min進行退火處理,爐冷至室溫。采用SHA4206型微機控制電液伺服萬能材料試驗機進行室溫單向拉伸試驗,拉伸速度為5 mm·min-1,拉伸變形量分別為1.5%,4.0%,39.0%,47.0%,52.0%,62.0%。采用線切割法平行于軋制方向在拉伸前后試樣標(biāo)距區(qū)切取截面尺寸為10 mm×10 mm的金相試樣,經(jīng)磨拋和體積分?jǐn)?shù)為5%的硝酸乙醇溶液腐蝕、吹干后,采用徠卡DM400M型正置光學(xué)顯微鏡觀察顯微組織,采用FEI Quanta 250 FEG型掃描電子顯微鏡(SEM)觀察截面微觀形貌和拉伸斷口微觀形貌。

2 試驗結(jié)果與討論

2.1 顯微組織

由圖2可見,試驗鋼拉伸前后顯微組織均由奧氏體組成,拉伸前試驗鋼的晶粒內(nèi)部出現(xiàn)了生長不完全的中止型退火孿晶(箭頭所指),拉伸斷裂后試驗鋼中的退火孿晶消失。這說明在拉伸過程中退火孿晶參與了變形。

圖2 拉伸前和拉伸斷裂后試驗鋼的顯微組織Fig.2 Microstructures of test steel before tension (a) and after tension fracture (b)

由圖3可見,試驗鋼的奧氏體晶粒隨拉伸變形量增加逐漸拉長,當(dāng)變形量達到4.0%,晶粒內(nèi)部開始出現(xiàn)形變孿晶且孿晶分布密度隨變形量增大而提高,這使得大部分晶粒被孿晶界分割而發(fā)生細化;當(dāng)變形量為52.0%時,出現(xiàn)孿晶交叉生長,形成有助于提高材料強度和塑性的網(wǎng)格狀組織,此外大應(yīng)變下位錯在孿晶內(nèi)切割基體,產(chǎn)生的次生孿晶對位錯運動可以起到一定的阻礙作用,從而提高了材料的強度。孿晶之間的相互作用和位錯集聚是試驗鋼中多孿晶組織形成的主要機制,其形成不僅能夠提高材料強度和塑性,還能夠促進晶粒細化。

圖3 不同變形量拉伸后試驗鋼截面微觀形貌Fig.3 Micromorphology of cross-section of test steel after tension with different deformation amounts: (a-f) at low magnification and (g-l) at high magnification

此外,在變形開始階段(變形量為1.5%時),奧氏體晶粒內(nèi)部無形變孿晶,處于屈服階段,變形機制為位錯滑移,與文獻[7]結(jié)論相符;隨著變形量進一步增加,孿晶開始形成,晶粒細化,試驗鋼發(fā)生顯明的加工硬化。孿生一般出現(xiàn)在切應(yīng)力集中區(qū)域,變形量為1.5%時沒有足夠應(yīng)力產(chǎn)生孿生,當(dāng)變形量達到4.0%時個別晶粒內(nèi)部才開始出現(xiàn)少量形變孿晶,當(dāng)變形量為39.0%,47.0%時形變孿晶密度提高,此時變形機制為孿生和位錯共同作用;當(dāng)變形量為52.0%時,試樣中出現(xiàn)少量孔洞,當(dāng)變形量為62.0%時,孔洞數(shù)量明顯增多,形變孿晶與位錯的相互作用使微孔形核于孿晶界處并于此處出現(xiàn)應(yīng)力集中,隨后微孔聚合形成裂紋,最終導(dǎo)致試樣發(fā)生斷裂。

由圖4可見,試驗鋼拉伸斷口剪切唇由大量細小且均勻的韌窩組成,出現(xiàn)少量撕裂的邊緣,這是一種典型的韌性斷裂模式。

圖4 試驗鋼拉伸斷口剪切唇的微觀形貌Fig.4 Micromorphology of shear lip on tensile fracture of test steel

2.2 真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線

由圖5可知,試驗鋼的彈性變形階段十分短暫,無明顯的屈服平臺,且由于試驗鋼滑移系較多,可動位錯密度較高,發(fā)生屈服后并無明顯的物理屈服點,在彈性變形階段,真應(yīng)力隨真應(yīng)變的提高迅速提升,說明晶體內(nèi)僅存在單一的位錯運動。在屈服之后的塑性變形階段存在非常長的加工硬化過程,真應(yīng)力隨真應(yīng)變增大呈線性增大,這是由于孿晶形成后與位錯的相互作用使試驗鋼變形較為均勻,且隨著應(yīng)變增加,試驗鋼組織中形變孿晶數(shù)量增加,分割奧氏體基體使晶粒尺寸變小,晶界數(shù)量增多,從而阻礙位錯運動,形成動態(tài)Hall-Petch效應(yīng)(即TWIP效應(yīng)),使材料具有良好的塑性和應(yīng)變硬化能力,提升了鋼的強度;當(dāng)真應(yīng)變?yōu)?.46時曲線出現(xiàn)鋸齒形波動,這是因為此時位錯在孿晶界處聚集導(dǎo)致應(yīng)力集中,當(dāng)應(yīng)力達到臨界值時,形變孿晶開始形核,而孿晶生長所需應(yīng)力小于形核所需應(yīng)力,所以在曲線上呈現(xiàn)出鋸齒狀波動,此階段的主要變形機制為孿生;并且,鋸齒狀波動隨應(yīng)變增加越來越明顯,表明試驗鋼中存在動態(tài)應(yīng)變時效(dynamic strain aging,DSA) 現(xiàn)象,DSA現(xiàn)象是由碳原子釘扎在部分位錯上導(dǎo)致的。位錯釘扎可以擴展層錯并協(xié)助孿晶形核,而隨著應(yīng)變進一步增加,位錯將突破釘扎的原子團,使得塑性變形繼續(xù)進行[8]。試驗鋼在斷裂前應(yīng)力迅速下降隨即斷裂。

圖5 試驗鋼的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線Fig.5 True stress-true strain curve of test steel

試驗鋼的屈服強度、抗拉強度、強塑積分別為350 MPa,882.76 MPa,57 000 MPa·%,高強塑積說明此類鋼的塑性較好,成形能力強。此外,試驗鋼的屈強比在0.4之下,與米振莉等[9-11]的研究結(jié)果相似,表明該鋼的抵抗變形能力強,加工性能和安全性能較好。

2.3 加工硬化行為

由圖6可知:在變形初始階段,加工硬化率隨真應(yīng)變的增加急劇下降,這是由于變形開始的試驗鋼中位錯滑移阻力較小,且應(yīng)變較低使得孿晶難以形成,此時加工硬化機制以位錯強化為主;當(dāng)真應(yīng)變?yōu)?.11～0.42時,加工硬化率逐漸增加,這開始主要歸因于形變孿晶形成引起TWIP效應(yīng)[12],使晶粒內(nèi)部位錯運動的平均自由程縮短,隨后隨著孿晶體積分?jǐn)?shù)繼續(xù)增加,TWIP效應(yīng)對硬化的貢獻逐漸減小,但大量的孿晶界會阻礙位錯滑移,形成位錯塞積,從而繼續(xù)促使加工硬化率提高[13],加工硬化機制開始變?yōu)閷\晶強化;當(dāng)真應(yīng)變?yōu)?.42～0.52時,加工硬化率又出現(xiàn)一個微小的上升趨勢,并達到峰值,與文獻[14-15]研究結(jié)果相似,此階段的上升是由于孿晶生成速度急劇提升而加劇了孿晶和位錯滑移的相互作用,從而發(fā)生了連續(xù)加工硬化;當(dāng)真應(yīng)變大于0.52時,由于在已經(jīng)應(yīng)變硬化的晶粒中產(chǎn)生孿晶比較困難,孿晶數(shù)量基本趨于飽和,并且試樣中開始出現(xiàn)孔洞,因此加工硬化率呈現(xiàn)下降趨勢?？偟膩砜?整個拉伸過程中,試樣始終保持著較高的加工硬化率。

圖6 試驗鋼的加工硬化率曲線Fig.6 Work hardening rate curve of test steel

真應(yīng)力-真應(yīng)變關(guān)系[8]如下:

σ=Kεn

(1)

式中:σ為真應(yīng)力;ε為真應(yīng)變;K為強度系數(shù);n為加工硬化指數(shù)。

對式(1)取對數(shù)可得

lnσ=lnK+nlnε

(2)

對式(2)變形可得

n=dlnσ/dlnε

(3)

繪制lnσ-lnε曲線并進行求導(dǎo),即可得不同真應(yīng)變對應(yīng)的加工硬化指數(shù),如圖7所示。n與材料的塑性變形行為和斷裂行為均有密切聯(lián)系,是分析材料斷裂過程和評價材料力學(xué)性能的重要參數(shù)。通常,n值越大說明鋼在頸縮前越容易發(fā)生均勻變形,其抵抗頸縮的能力也就越強,材料的成形性能就越好。由圖7可見,當(dāng)真應(yīng)變不大于0.55時,n值隨著真應(yīng)變的增加而增加,當(dāng)真應(yīng)變超過0.55時開始減小,這說明其真應(yīng)力-真應(yīng)變關(guān)系不遵循Hollomon規(guī)律。在拉伸過程中,n值從0.2左右增長至0.6～0.8,不同階段材料n值變化趨勢不同,與加工硬化率曲線對應(yīng)也可分為四個階段,這也就意味著在不同的變形階段,其強化機制也會有較大的差別。

圖7 試驗鋼的加工硬化指數(shù)曲線Fig.7 Work hardening exponent curve of test steel

3 結(jié) 論

(1) Fe-Mn-C-Al系TWIP鋼退火后組織為單一奧氏體。經(jīng)變形量為1.5%拉伸變形后,奧氏體晶粒內(nèi)部無形變孿晶,變形機制為位錯滑移;隨變形量由4.0%增加至47.0%,試驗鋼中開始出現(xiàn)形變孿晶,且密度不斷提高,變形機制為孿生和位錯共同作用;當(dāng)變形量為52.0%時,孿晶界處出現(xiàn)孔洞,其數(shù)量隨變形量進一步提高而增多,并聚合形成裂紋使材料斷裂。試驗鋼拉伸斷口剪切唇由大量細小且均勻的韌窩組成,屬典型韌性斷裂。

(2) 試驗鋼彈性變形階段短暫,無明顯的屈服平臺和物理屈服點;塑性變形階段存在長加工硬化過程,當(dāng)應(yīng)變?yōu)?.46及以上時產(chǎn)生大量形變孿晶,位錯在孿晶界處聚集導(dǎo)致應(yīng)力集中,真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線出現(xiàn)鋸齒形波動,此時變形機制為孿生。

(3) 試驗鋼加工硬化率隨真應(yīng)變增加先急劇下降,加工硬化機制以位錯強化為主;隨著真應(yīng)變進一步增加,加工硬化率增大,在應(yīng)變?yōu)?.55時達到峰值,后趨于平緩,加工硬化機制主要為孿晶強化。