多試件墊片加速壽命試驗(yàn)裝置試驗(yàn)墊片預(yù)緊應(yīng)力誤差分析

姚炳洋，邵春雷，張?jiān)坪?，孔靖，胡?/p>

(南京工業(yè)大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院，江蘇南京 211816)

螺栓法蘭連接系統(tǒng)是工業(yè)、農(nóng)業(yè)及國防建設(shè)中廣泛應(yīng)用的設(shè)備及部件連接形式之一，其主要的失效形式為泄漏[1-4]。嚴(yán)格控制泄漏不僅可以防止泄漏介質(zhì)污染環(huán)境，也是確保設(shè)備安全運(yùn)行的必要條件。墊片是螺栓法蘭連接的核心部分，對墊片壽命進(jìn)行預(yù)測可大幅提高連接結(jié)構(gòu)的可靠性，而一套可靠的墊片壽命評價(jià)裝置則是墊片壽命預(yù)測中獲取試驗(yàn)數(shù)據(jù)的物質(zhì)基礎(chǔ)，減小試驗(yàn)誤差則可提高墊片壽命預(yù)測的準(zhǔn)確性。

國內(nèi)外對墊片性能試驗(yàn)裝置的研究經(jīng)歷了長期的發(fā)展。在國外，BARTONICEK等[5]開發(fā)了一個(gè)小型試驗(yàn)臺(tái)，可在試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行常溫下的墊片性能測試，也可放入加熱爐中，研究高溫對墊片性能的影響；BOUZID和DAS[6]研制了一套老化松弛夾具，可以對墊片材料進(jìn)行長期老化，進(jìn)一步研究墊片的長時(shí)高溫性能。在國內(nèi)，南京工業(yè)大學(xué)[7-9]和華東理工大學(xué)[10-12]研制了墊片高溫性能試驗(yàn)裝置，可對墊片高溫和常溫下的密封性能和力學(xué)性能進(jìn)行測試，并成功地解決了高溫下泄漏率精確測量等技術(shù)難題。李群松和董衛(wèi)國[13]、邵春雷等[14]采用真實(shí)的螺栓法蘭連接系統(tǒng)設(shè)計(jì)了一套密封性能測試裝置，可用于模擬實(shí)際工況下螺栓法蘭連接系統(tǒng)。

上述研究通常涉及墊片性能試驗(yàn)裝置的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、工作原理及試驗(yàn)方法等內(nèi)容，很少考慮試驗(yàn)裝置制造及安裝過程產(chǎn)生的偏差對試驗(yàn)墊片上應(yīng)力分布的影響。墊片加速壽命試驗(yàn)通常選取預(yù)緊應(yīng)力、介質(zhì)壓力和溫度作為加速應(yīng)力，預(yù)緊應(yīng)力的準(zhǔn)確施加及分布狀態(tài)對試驗(yàn)結(jié)果會(huì)產(chǎn)生很大的影響。本文作者以課題組開發(fā)的多試件墊片加速壽命試驗(yàn)裝置為對象，研究了在不同溫度和預(yù)緊應(yīng)力下，法蘭和墊片厚度偏差、加載的同軸度偏差和墊片安裝偏差對墊片上應(yīng)力分布的影響，確定了所允許的偏差范圍，提出了控制試驗(yàn)誤差的方法。

1 多試件墊片加速壽命試驗(yàn)裝置

多試件墊片加速壽命試驗(yàn)裝置包括7個(gè)主要部分：載荷測控系統(tǒng)、介質(zhì)密封系統(tǒng)、加熱溫控系統(tǒng)、介質(zhì)給定系統(tǒng)、冷卻隔熱系統(tǒng)、泄漏率測量系統(tǒng)、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。介質(zhì)密封系統(tǒng)由6段密封組成，每次可同時(shí)對6個(gè)墊片進(jìn)行試驗(yàn)。介質(zhì)密封系統(tǒng)由加熱溫控系統(tǒng)保證試驗(yàn)溫度，經(jīng)載荷測控系統(tǒng)加載預(yù)緊后，試驗(yàn)介質(zhì)從介質(zhì)給定系統(tǒng)進(jìn)入介質(zhì)密封系統(tǒng)，部分介質(zhì)從密封腔內(nèi)泄漏進(jìn)入測漏腔，由泄漏測量系統(tǒng)進(jìn)行測量，數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)將采集所有的測量信號(hào)(載荷、溫度、壓力和壓差信號(hào))，冷卻隔熱系統(tǒng)可以避免溫度過高而損壞試驗(yàn)機(jī)和傳感器，保證試驗(yàn)?zāi)軌虬踩煽康倪\(yùn)行。試驗(yàn)裝置總裝圖如圖1所示。

圖1 試驗(yàn)裝置總裝Fig.1 Schematic of the test device

介質(zhì)密封系統(tǒng)主要由頂法蘭、密封墊片、試驗(yàn)墊片、中間法蘭、底法蘭和定位柱組成，頂法蘭上部和底法蘭下部開有凹槽，用于安裝時(shí)定位。頂法蘭為T型，底法蘭為凹形，中間法蘭上部為凹形，下部為T型，試驗(yàn)墊片置于凹型腔內(nèi)，能夠防止試驗(yàn)時(shí)墊片吹出，可靠性更高。密封墊片安裝于凹型腔上部，由于密封墊片內(nèi)外徑確定，故在密封墊片安裝位置刻有水線，以便安裝時(shí)定位。密封墊片與試驗(yàn)墊片在上下法蘭間形成一密閉的測漏空腔，密封墊片的厚度與試驗(yàn)墊片相同便于試驗(yàn)過程中的載荷換算。介質(zhì)密封系統(tǒng)由6段密封組成，每一段密封間均安裝有定位柱，用于各級法蘭的定位和防傾倒。介質(zhì)密封系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2 介質(zhì)密封系統(tǒng)結(jié)構(gòu)Fig.2 Structure of the medium sealing system

2 數(shù)值計(jì)算方法

2.1 模型尺寸及性能參數(shù)

為了使計(jì)算結(jié)果更易收斂，在保證試驗(yàn)裝置基本結(jié)構(gòu)且不影響計(jì)算精度的情況下，建模時(shí)不考慮進(jìn)氣孔、出氣孔和倒角等部分的影響，簡化后的各零件結(jié)構(gòu)尺寸如圖3所示。法蘭、壓桿和加載壓盤材料為K465高溫合金[15]，其材料性能參數(shù)如表1所示。試驗(yàn)墊片和密封墊片均為柔性石墨纏繞墊[16]，其壓縮回彈性能曲線如圖4所示。

圖3 各零部件尺寸(mm)Fig.3 Dimensions of all parts(mm)：(a) top flange；(b) middle flange；(c) bottom flange；(d) pressure bar； (e) loading plate；(f) test gasket；(g) sealing gasket

表1 K465材料性能參數(shù)Tab.1 Material performance parameters of K465

圖4 墊片不同溫度下的壓縮回彈曲線Fig.4 Compressibility and recovery curves of the gasket at different temperatures：(a)20 ℃；(b)300 ℃；(c)500 ℃

2.2 網(wǎng)格與接觸屬性設(shè)置

法蘭和上下壓桿單元類型為減縮積分六面體單元C3D8R，使用GK3D8單元模擬墊片的非線性行為，該單元僅考慮墊片的軸向力和軸向位移，忽略表面摩擦力和墊片與法蘭面之間的滑動(dòng)。網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖5所示。加載壓盤、法蘭、上下壓桿和墊片之間相互作用采用接觸分析。

圖5 模型網(wǎng)格劃分Fig.5 Mesh of the models

2.3 載荷與邊界條件

對試驗(yàn)墊片施加不同預(yù)緊應(yīng)力，載荷施加在上壓桿上部，預(yù)緊應(yīng)力SK取30、50和70 MPa。根據(jù)裝置運(yùn)行的實(shí)際情況施加邊界條件，在下壓桿底部設(shè)置X、Y和Z方向固定，載荷與邊界條件設(shè)置如圖6所示?？紤]到實(shí)際工作條件下試驗(yàn)裝置采用加熱爐加熱，外設(shè)有保溫層，試驗(yàn)裝置整體溫度差別不大，且加載應(yīng)在試驗(yàn)裝置達(dá)到指定溫度后才進(jìn)行，因此采用預(yù)定義場在初始分析步設(shè)置一恒定溫度，溫度取20、300和500 ℃。

3 法蘭和墊片厚度偏差計(jì)算方案及結(jié)果分析

3.1 法蘭和墊片厚度偏差計(jì)算方案

設(shè)計(jì)時(shí)默認(rèn)試驗(yàn)墊片和密封墊片同時(shí)和上面的法蘭相接觸，但在實(shí)際加工過程中法蘭和墊片厚度均存在一定的偏差，導(dǎo)致試驗(yàn)墊片和密封墊片不可能同時(shí)和上法蘭相接觸，這樣會(huì)導(dǎo)致無法準(zhǔn)確獲得施加在試驗(yàn)墊片上的載荷，從而造成誤差，因此有必要對不同法蘭和墊片厚度偏差對試驗(yàn)墊片上載荷的影響進(jìn)行分析。

法蘭和墊片厚度偏差計(jì)算模型如圖6(a)所示。δ1、δ2分別為試驗(yàn)墊片、密封墊片與上法蘭之間間隙。文中主要對不同δ1、δ2下的試驗(yàn)墊片的受載情況進(jìn)行計(jì)算。取試驗(yàn)墊片與上法蘭之間的間隙為負(fù)，密封墊片與上法蘭之間的間隙為正，將δ1和δ2合并為δ，即分析在不同δ下的試驗(yàn)墊片上的應(yīng)力分布情況。

圖6 不同偏差的載荷與邊界條件Fig.6 Loads and boundary conditions for different deviations：(a) thickness deviation；(b) loading coaxiality deviation；(c) deviation in the same direction；(d) deviation in six directions

法蘭和墊片厚度偏差下的試驗(yàn)墊片和密封墊片上的載荷分布比以及試驗(yàn)墊片的預(yù)緊應(yīng)力誤差計(jì)算方法如式(1)和式(2)所示，下文試驗(yàn)裝置加載的同軸度偏差和墊片安裝偏差下的預(yù)緊應(yīng)力誤差的計(jì)算方法也如式(2)所示。以試驗(yàn)墊片預(yù)緊應(yīng)力誤差1%為指標(biāo)，確定3種偏差所允許的范圍。

r=F1/F2

(1)

(2)

式中：r為載荷分布比；F1為施加在試驗(yàn)墊片上的載荷，N；F2為施加在密封墊片上的載荷，N；μ為試驗(yàn)墊片預(yù)緊應(yīng)力誤差；σi為墊片上的實(shí)際預(yù)緊應(yīng)力，MPa；σ為試驗(yàn)?zāi)繕?biāo)預(yù)緊應(yīng)力，MPa。

3.2 試驗(yàn)墊片與密封墊片的載荷比分析

δ=0、SK=70 MPa時(shí)試驗(yàn)墊片應(yīng)力分布云圖和沿徑向(內(nèi)徑至外徑)應(yīng)力分布如圖7和圖8所示?？芍?，中間4級試驗(yàn)墊片的應(yīng)力分布相同，第一級試驗(yàn)墊片、第六級試驗(yàn)墊片和中間4級試驗(yàn)墊片的應(yīng)力分布各不相同，且各級試驗(yàn)墊片應(yīng)力呈現(xiàn)兩端大，中間小的分布趨勢。

圖7 δ=0、SK=70 MPa時(shí)不同墊片應(yīng)力分布云圖Fig.7 Stress distribution of different gaskets at δ=0，SK=70 MPa：(a)first stress distribution；(b) second stress distribution； (c) third stress distribution；(d) fourth stress distribution；(e) fifth stress distribution ；(f) sixth stress distribution

圖8 不同墊片沿徑向應(yīng)力分布Fig.8 Stress distribution of different gaskets in the radial direction

δ=0、SK=70 MPa時(shí)各級試驗(yàn)墊片與密封墊片的載荷比r如表2所示?？梢钥闯?，上中下3層試驗(yàn)墊片載荷比各不相同，最上層的載荷比最大，其次是最下層，中間試驗(yàn)墊片的載荷比最小，但都相差不大。故取各級載荷比的平均值作為這一工況下的載荷比，計(jì)算方法如式(3)所示。

(3)

式中：r上、r中和r下分別為第一級墊片載荷比、中間墊片載荷比和第六級墊片載荷比。

表2 δ=0、SK=70 MPa時(shí)試驗(yàn)墊片與密封墊片的載荷比

不同法蘭和墊片厚度偏差δ時(shí)在不同預(yù)緊載荷和溫度下的試驗(yàn)墊片與密封墊片載荷分布比如圖9所示，圖中面積比為試驗(yàn)墊片面積與密封墊片面積的比值。不難理解，試驗(yàn)墊片與密封墊的載荷比隨著墊片與法蘭之間間隙δ的增大而增大。但值得注意的是，雖然試驗(yàn)墊片與密封墊片的壓縮回彈性能相同，但是，當(dāng)δ=0時(shí)，試驗(yàn)墊片與密封墊片的載荷比并不等于面積比，二者之間存在微小的差別，這主要是由于受載情況下法蘭變形引起的試驗(yàn)墊片上的應(yīng)力略大于密封墊片上的應(yīng)力導(dǎo)致。在同一偏差和載荷下，當(dāng)δ<0時(shí)，密封墊片與法蘭接觸，試驗(yàn)墊片與法蘭之間有一間隙δ，加載完成后，密封墊片比試驗(yàn)墊片多壓縮一段位移δ。隨著溫度的升高，墊片材質(zhì)變軟，施加在試驗(yàn)墊片上的載荷F1隨著溫度的升高而增加，施加在密封墊片上的載荷F2隨著溫度的升高而減小，此時(shí)載荷比r隨著溫度的升高而增大，即r500 ℃>r300 ℃>r20 ℃。同理可得，當(dāng)δ>0時(shí)，載荷比隨著溫度的升高而減小，即r20 ℃>r300 ℃>r500 ℃。

圖9 不同預(yù)緊載荷和溫度下載荷比隨厚度偏差的變化Fig.9 Variation of load ratio with thickness deviation under different pre-tightening stress and temperature： (a)SK=30 MPa；(b)SK=50 MPa；(c)SK=70 MPa

3.3 法蘭和墊片厚度偏差下的預(yù)緊應(yīng)力誤差分析

從圖7和圖8中可知，第一級試驗(yàn)墊片預(yù)緊應(yīng)力偏差最大，其次是第六級試驗(yàn)墊片，中間4級試驗(yàn)墊片的應(yīng)力偏差最小，故只需分析第一級試驗(yàn)墊片的預(yù)緊應(yīng)力誤差。不同法蘭和墊片厚度偏差δ時(shí)在不同預(yù)緊載荷和溫度下的試驗(yàn)墊片預(yù)緊應(yīng)力誤差如圖10所示。當(dāng)δ<0時(shí)，試驗(yàn)墊片的預(yù)緊應(yīng)力誤差μ隨著δ的增大而減??；當(dāng)δ≥0時(shí)，試驗(yàn)墊片的預(yù)緊應(yīng)力誤差μ隨著δ的增大而增大。當(dāng)δ一定的情況下，試驗(yàn)墊片的預(yù)緊應(yīng)力誤差μ隨著溫度的升高而減小。在同一偏差和溫度下，試驗(yàn)墊片的預(yù)緊應(yīng)力誤差μ隨著載荷增大而減小。以試驗(yàn)墊片預(yù)緊應(yīng)力誤差1%為指標(biāo)，與各溫度下的誤差曲線相交，可得，當(dāng)SK=30 MPa時(shí)，偏差δ的允許范圍為-0.02～0.005 mm；當(dāng)SK=50 MPa時(shí)，偏差δ的允許范圍為-0.025～0.007 mm；當(dāng)SK=70 MPa時(shí)，偏差δ的允許范圍為-0.028～0.009 mm。由此可見，隨著預(yù)緊應(yīng)力的增加，偏差δ所允許的范圍也在增加，為保證試驗(yàn)的精度，法蘭和墊片厚度偏差δ的允許范圍取為-0.02～0.005 mm。

圖10 不同預(yù)緊載荷和溫度下預(yù)緊應(yīng)力誤差隨厚度偏差的變化Fig.10 Variation of pre-tightening stress error with thickness deviation under different pre-tightening stress and temperature： (a)SK=30 MPa；(b)SK=50 MPa；(c)SK=70 MPa

4 試驗(yàn)裝置加載的同軸度偏差計(jì)算方案及結(jié)果分析

4.1 試驗(yàn)裝置加載的同軸度偏差計(jì)算方案

在墊片加速壽命試驗(yàn)中，預(yù)緊應(yīng)力施加得均勻與否會(huì)對加速壽命試驗(yàn)結(jié)果產(chǎn)生較大的影響。如若試驗(yàn)機(jī)加載軸線與介質(zhì)密封系統(tǒng)的軸線偏差很大，墊片上的載荷便會(huì)出現(xiàn)沿周向分布不均勻的現(xiàn)象，所以有必要對試驗(yàn)機(jī)加載軸和介質(zhì)密封系統(tǒng)之間的同軸度偏差進(jìn)行限制。

加載的同軸度偏差計(jì)算模型如圖6(b)所示。在上壓桿上安裝一加載壓盤，其與上壓桿之間有一偏心距x。在不同溫度和載荷下，對不同偏差x下的墊片的受載情況進(jìn)行計(jì)算分析，以確定所允許的最大偏差。

4.2 試驗(yàn)裝置加載的同軸度偏差下的預(yù)緊應(yīng)力誤差分析

x=0.3 mm、SK=70 MPa時(shí)不同試驗(yàn)墊片的應(yīng)力分布云圖如圖11所示?？芍谝患壴囼?yàn)墊片應(yīng)力偏差最大，其次是第六級試驗(yàn)墊片，中間4級試驗(yàn)墊片的應(yīng)力偏差最小，故只需分析第一級試驗(yàn)墊片的預(yù)緊應(yīng)力誤差。

圖11 x=0.3 mm、SK=70 MPa時(shí)不同墊片應(yīng)力分布云圖Fig.11 Stress distribution of different gaskets at x=0.3 mm，SK=70 MPa：(a)first stress distribution；(b) second stress distribution； (c) third stress distribution；(d) fourth stress distribution；(e) fifth stress distribution；(f) sixth stress distribution

不同同軸度偏差x在不同預(yù)緊載荷和溫度下的試驗(yàn)墊片預(yù)緊應(yīng)力誤差如圖12所示。

由圖12可知，試驗(yàn)墊片的預(yù)緊應(yīng)力誤差μ隨著x的增大而增大。在同一偏差和載荷下，試驗(yàn)墊片的預(yù)緊應(yīng)力誤差μ隨著溫度的升高而減小。在同一偏差和溫度下，試驗(yàn)墊片的預(yù)緊應(yīng)力誤差μ隨著載荷增大而增大。以試驗(yàn)墊片預(yù)緊應(yīng)力誤差1%為指標(biāo)，與各溫度下的誤差曲線相交，可得，當(dāng)SK=30 MPa時(shí)，偏差x的允許范圍為x≤0.4 mm；當(dāng)SK=50 MPa時(shí)，偏差x的允許范圍為x≤0.34 mm；當(dāng)SK=70 MPa時(shí)，偏差x的允許范圍為x≤0.33 mm。由此可見，隨著預(yù)緊應(yīng)力的增加，同軸度偏差x所允許的范圍在減小，為保證試驗(yàn)的精度，試驗(yàn)裝置加載的同軸度偏差x的允許范圍取為x≤0.33 mm。

圖12 不同預(yù)緊載荷和溫度下預(yù)緊應(yīng)力誤差隨同軸度偏差的變化Fig.12 Variation of pre-tightening stress error with coaxiality deviation under different pre-tightening stress and temperature： (a)SK=30 MPa；(b)SK=50 MPa；(c)SK=70 MPa

5 墊片的安裝偏差計(jì)算方案及結(jié)果分析

5.1 墊片的安裝偏差計(jì)算方案

試驗(yàn)時(shí)墊片未必完全對中安裝，與試驗(yàn)裝置加載的同軸度偏差類似，墊片安裝偏差會(huì)影響墊片上的應(yīng)力分布。如若墊片安裝偏差很大，墊片上的載荷便會(huì)出現(xiàn)沿周向分布不均勻現(xiàn)象。所以有必要對墊片安裝的偏差應(yīng)力分布的影響進(jìn)行分析，以確定允許的最大偏差。

由于密封墊片在安裝時(shí)能夠準(zhǔn)確定位，故只考慮試驗(yàn)墊片發(fā)生偏置的情況。對六級試驗(yàn)墊片往同一側(cè)偏和六級試驗(yàn)墊片往6個(gè)方向偏的情況進(jìn)行分析，偏差y=1 mm，計(jì)算模型如圖6(c)和圖6(d)所示。其中圖6(c)表示6級試驗(yàn)墊片往同一側(cè)偏，圖6(d)中的數(shù)字代表那一級試驗(yàn)墊片所偏的方向，1-6分別對應(yīng)于從上至下的6級試驗(yàn)墊片，任意相鄰的2級墊片之間角度為60°。

6級試驗(yàn)墊片往同一側(cè)偏和6級試驗(yàn)墊片往6個(gè)方向偏1 mm的墊片應(yīng)力云圖如圖13和圖14所示?？梢钥闯觯瑝|片偏置方向的改變對第一級試驗(yàn)墊片的受載情況沒有影響，第一級試驗(yàn)墊片應(yīng)力偏差最大，其次是第六級試驗(yàn)墊片，中間4級試驗(yàn)墊片的應(yīng)力偏差較小。即第一級試驗(yàn)墊片所允許的偏置距離y最小，其次是第六級試驗(yàn)墊片，中間4級試驗(yàn)墊片所允許的偏置距離y最大。但墊片偏置距離越大對試驗(yàn)裝置整體的穩(wěn)定性會(huì)產(chǎn)生影響，所以墊片的偏置距離越小越好，故只對第一級試驗(yàn)墊片所允許的偏置距離進(jìn)行研究，其他5級試驗(yàn)墊片所允許的偏置距離和第一級試驗(yàn)墊片一樣，最終采用圖6(c)所示計(jì)算模型。

圖13 6級試驗(yàn)墊片往同一側(cè)偏應(yīng)力云圖Fig.13 Contour of stress when six test gaskets deflecting to the same side：(a)first stress distribution；(b) second stress distribution； (c) third stress distribution；(d) fourth stress distribution；(e) fifth stress distribution；(f) sixth stress distribution

圖14 6級試驗(yàn)墊片往6側(cè)偏應(yīng)力云圖Fig.14 Contour of stress when six test gaskets deflecting to six directions：(a)first stress distribution；(b) second stress distribution； (c) third stress distribution；(d) fourth stress distribution；(e) fifth stress distribution；(f) sixth stress distribution

5.2 墊片安裝偏差下的預(yù)緊應(yīng)力誤差分析

不同安裝偏差y在不同預(yù)緊載荷和溫度下的試驗(yàn)墊片預(yù)緊應(yīng)力誤差如圖15所示?？芍?，試驗(yàn)墊片的預(yù)緊應(yīng)力誤差μ隨著y的增大而增大；在同一偏差和載荷下，試驗(yàn)墊片的預(yù)緊應(yīng)力誤差μ隨著溫度的升高而減??；在同一偏差和溫度下，試驗(yàn)墊片的預(yù)緊應(yīng)力誤差μ隨著載荷的增大而增大。以試驗(yàn)墊片應(yīng)力預(yù)緊應(yīng)力誤差1%為指標(biāo)，與各溫度下的誤差曲線相交，可得，當(dāng)SK=30 MPa時(shí)，偏差y的允許范圍為y≤1.4 mm；當(dāng)SK=50 MPa時(shí)，偏差y的允許范圍為y≤1.26 mm；當(dāng)SK=70 MPa時(shí)，偏差y的允許范圍為y≤1.24 mm。由此可見，隨著預(yù)緊應(yīng)力的增加，墊片安裝偏差y所允許的范圍在減小，為保證試驗(yàn)的精度，墊片安裝偏差y的允許范圍取為y≤1.24 mm。

圖15 不同預(yù)緊載荷和溫度下預(yù)緊應(yīng)力誤差隨安裝偏差的變化Fig.15 Variation of pre-tightening stress error with installation deviation under different pre-tightening stress and temperature： (a)SK=30 MPa；(b)SK=50 MPa；(c)SK=70 MPa

6 結(jié)論

(1)研究了不同溫度和預(yù)緊應(yīng)力下載荷比隨墊片與法蘭之間間隙的變化，發(fā)現(xiàn)載荷比r隨著墊片與法蘭之間間隙δ的增大而增大；由于法蘭受載變形，當(dāng)δ=0時(shí)，試驗(yàn)墊片與密封墊片的載荷比并不等于面積比，二者之間存在微小的差別；當(dāng)δ<0時(shí)，載荷比r隨著溫度的升高而增大，當(dāng)δ>0時(shí)，載荷比r隨著溫度的升高而減小。

(2)提出了控制預(yù)緊應(yīng)力誤差的方法。以試驗(yàn)墊片預(yù)緊應(yīng)力誤差1%為指標(biāo)，法蘭和墊片之間的間隙應(yīng)控制在-0.02～0.005 mm之間，試驗(yàn)裝置加載的同軸度偏差應(yīng)不大于0.33 mm，試驗(yàn)墊片的安裝偏差應(yīng)不大于1.24 mm。對于其他種類墊片，也可以通過類似的方法確定法蘭和墊片之間的間隙、試驗(yàn)裝置加載的同軸度偏差、試驗(yàn)墊片的安裝偏差的范圍。

(3)揭示了溫度和預(yù)緊應(yīng)力對試驗(yàn)墊片預(yù)緊應(yīng)力誤差的影響，結(jié)果表明不論何種偏差，預(yù)緊應(yīng)力誤差都隨著溫度的升高而減??；法蘭和墊片厚度偏差引起的預(yù)緊應(yīng)力誤差μ隨著預(yù)緊應(yīng)力SK增大而減??；試驗(yàn)裝置加載的同軸度偏差和墊片安裝偏差引起的試驗(yàn)墊片的預(yù)緊應(yīng)力誤差μ隨著預(yù)緊應(yīng)力SK增大而增大。