瀝青混凝土心墻堆石壩心墻拱效應(yīng)研究

李 勇，李炎隆，溫立峰，李維妹

(1.西安理工大學(xué) 省部共建西北旱區(qū)生態(tài)水利國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，陜西 西安 710048； 2.中國(guó)電建集團(tuán)昆明勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司，云南 昆明 650051)

近年來(lái)，瀝青混凝土心墻壩快速發(fā)展，為適應(yīng)復(fù)雜的地形地質(zhì)條件，對(duì)瀝青混凝土心墻壩的設(shè)計(jì)提出了更高要求。對(duì)于具有明顯分區(qū)的瀝青混凝土心墻堆石壩，瀝青混凝土心墻與周?chē)鷼んw的剛度差異將導(dǎo)致不均勻沉降，甚至導(dǎo)致水力劈裂的發(fā)生[1-3]。因此，研究瀝青混凝土心墻拱效應(yīng)分布形態(tài)，合理評(píng)估心墻應(yīng)力拱效應(yīng)，對(duì)確保大壩安全十分必要。

瀝青混凝土心墻拱效應(yīng)受眾多因素的影響，主要包括地質(zhì)條件、材料力學(xué)特性、地形條件、心墻結(jié)構(gòu)形式等。Bi 等[4]探討了厚冰磧覆蓋層基礎(chǔ)上的高瀝青混凝土心墻壩的應(yīng)力和變形特性，發(fā)現(xiàn)瀝青混凝土心墻壩存在明顯的心墻拱效應(yīng)，而蓄水后拱效應(yīng)會(huì)明顯減弱；Ghafari 等[5]采用有限元法研究參數(shù)（過(guò)渡層的彈性模量及黏土直心墻的幾何結(jié)構(gòu)）對(duì)施工期心墻拱效應(yīng)的影響，認(rèn)為當(dāng)過(guò)渡層使用較軟的材料及較緩的心墻坡度，能很好地緩和拱效應(yīng)；Esmaeilzadeh 等[6]采用Plaxis 軟件建立了55 個(gè)模型來(lái)分析泊松比、黏聚力、彈性模量、心墻斜率、心墻厚度與反濾層厚度的相關(guān)性，以參數(shù)化方法研究黏土心墻的拱效應(yīng)。相較于黏土心墻，瀝青混凝土心墻屬于薄層結(jié)構(gòu)，受河谷形狀的影響大[7-8]。楊超等[9]定義河谷寬度系數(shù)以研究瀝青混凝土心墻拱效應(yīng)的變化規(guī)律，結(jié)果表明狹窄河谷地形會(huì)導(dǎo)致明顯的應(yīng)力拱效應(yīng)；雷群華等[10]探討了斜心墻的傾斜斜率對(duì)心墻的應(yīng)力與變形的影響，結(jié)果表明無(wú)論是竣工期還是滿蓄期，斜心墻豎向應(yīng)力與心墻的斜率都成正比。值得注意的是現(xiàn)有拱效應(yīng)的參數(shù)化研究以黏土心墻居多，針對(duì)瀝青混凝土心墻拱效應(yīng)的參數(shù)化研究明顯是不全面的。

綜上所述，本文首先對(duì)比直心墻、斜心墻、下直上斜式心墻拱效應(yīng)的分布特征，從結(jié)構(gòu)形式出發(fā)對(duì)比論述斜心墻改善拱效應(yīng)的作用機(jī)制。在此基礎(chǔ)上開(kāi)展復(fù)雜地質(zhì)條件下瀝青混凝土心墻拱效應(yīng)的定量化系統(tǒng)研究。選取岸坡坡度、河谷寬度、覆蓋層厚度表征壩體所處的地形地質(zhì)條件，分析不同地形地質(zhì)條件對(duì)瀝青混凝土斜心墻拱效應(yīng)的影響。以期對(duì)瀝青混凝土心墻堆石壩心墻拱效應(yīng)有更深入的理解，并為實(shí)際工程提供參考。

1 拱效應(yīng)評(píng)價(jià)方式

拱效應(yīng)的大小可以用拱效應(yīng)系數(shù)來(lái)描述。在本研究中，拱效應(yīng)系數(shù)R定義為單元豎向應(yīng)力（σZ）與單元上土條自重（γT）的比值[11]：

式中：σZ為豎向應(yīng)力；γ為土體重度（kN/m3）；T為計(jì)算單元上方土體的厚度。拱效應(yīng)系數(shù)越小，拱效應(yīng)作用越強(qiáng)。若拱效應(yīng)系數(shù)小于1，則表明應(yīng)力正從心墻轉(zhuǎn)移至過(guò)渡層及壩殼等。

當(dāng)水壓力大于中主應(yīng)力時(shí)，心墻將產(chǎn)生由上游向下游擴(kuò)展的豎向裂縫。通過(guò)比較有效應(yīng)力法及總應(yīng)力法的差異，認(rèn)為應(yīng)根據(jù)心墻外水壓力是否超過(guò)心墻上游面處中主應(yīng)力來(lái)判斷水力劈裂是否發(fā)生[12]。故引入水力劈裂系數(shù)Hf：

式中：σ2為中主應(yīng)力；σt為瀝青抗拉強(qiáng)度，一般為0.2 ～ 0.4 MPa，本文取0.2 MPa；PW為靜水壓力。Hf≤1 表示在該作用面會(huì)發(fā)生水力劈裂。

2 數(shù)值計(jì)算模型

2.1 計(jì)算模型

參考實(shí)際工程，對(duì)壩體模型進(jìn)行適當(dāng)簡(jiǎn)化。瀝青混凝土心墻堆石壩最大壩高98 m，壩頂寬度10 m，壩體上游坡比為1∶2.5，壩體下游坡比為1∶1.8。瀝青混凝土心墻位于壩體中部，心墻底部為厚2 m、寬2.2 m 的矩形混凝土基座。瀝青混凝土心墻堆石壩三維有限元計(jì)算模型見(jiàn)圖1，計(jì)算坐標(biāo)原點(diǎn)取在壩最大剖面底部與基座相交處，以順河方向?yàn)閤軸，以橫河方向?yàn)閥軸，以豎直方向?yàn)閦軸。Lc為壩頂長(zhǎng)度，u=v=w=0 b.c.表示邊界條件為全約束，即在3 個(gè)方向皆不會(huì)產(chǎn)生位移。沿水流方向向上、下游分別延伸100 m，沿壩軸線方向向左、右岸分別延伸100 m，沿深度方向亦延伸100 m。以壩軸線長(zhǎng)度為200 m、無(wú)覆蓋層的瀝青混凝土直心墻堆石壩為例，其網(wǎng)格單元總數(shù)為56 526，節(jié)點(diǎn)總數(shù)為61 609。模型全部采用六面體八節(jié)點(diǎn)單元（C3D8）。為合理反映心墻的力學(xué)性狀，沿心墻厚度方向剖分2 層單元。在模型底部施加固定約束，在模型側(cè)面施加法向約束。壩體施工蓄水按22 級(jí)逐級(jí)加載計(jì)算，瀝青混凝土心墻與堆石材料同步升高。考慮到上游壩殼料的透水性，大壩蓄水期的水壓力將直接作用在瀝青混凝土心墻上。

圖1 瀝青混凝土心墻堆石壩三維有限元模型Fig.1 Three-dimensional finite element model of an asphalt concrete core rockfill dam

2.2 計(jì)算參數(shù)

本文堆石體、過(guò)渡料及瀝青混凝土心墻均采用鄧肯E-B 本構(gòu)模型[13-15]。材料參數(shù)由三軸試驗(yàn)獲得（見(jiàn)表1）。混凝土基座及基巖都假定為線彈性材料。其中混凝土基座彈性模量為30 GPa，泊松比為0.17，密度為2.40 g/cm3；基巖彈性模量為10 GPa，泊松比為0.25，密度為2.10 g/cm3。瀝青混凝土心墻與混凝土結(jié)構(gòu)或堆石體之間存在強(qiáng)非線性接觸作用。建模時(shí)，采用Goodman 無(wú)厚度單元模擬心墻與混凝土基座及過(guò)渡層與混凝土基座間接觸面的受力變形，接觸面參數(shù)見(jiàn)表2。

表1 鄧肯E-B 模型參數(shù)Tab.1 Material parameters of Duncan Chang E-B model

表2 接觸面參數(shù)Tab.2 Contact surface parameters

2.3 計(jì)算方案

本文進(jìn)行4 組方案的計(jì)算，計(jì)算方案見(jiàn)圖2。第1 組方案分析心墻結(jié)構(gòu)形式對(duì)心墻拱效應(yīng)的影響，以對(duì)比論述斜心墻改善拱效應(yīng)的作用機(jī)制。通過(guò)參考大量國(guó)內(nèi)外工程實(shí)例及規(guī)范要求[16]，傾斜心墻的坡度宜為1∶0.2 ～ 1∶0.4；下直上斜式心墻折坡點(diǎn)宜選在壩高的2/3 ～ 3/4 處。本文計(jì)算模型中，垂直式心墻頂部厚度0.6 m，底部厚度1.2 m；傾斜式心墻坡度取為1∶0.3；下直上斜式心墻在70%壩高處發(fā)生彎折，上部斜墻坡度取為1∶ 0.3。其中第2 組方案分析岸坡坡度對(duì)斜心墻拱效應(yīng)的影響，坡比分別取1∶0.1、1∶0.3、1∶0.5、1∶0.7。第3 組方案分析河谷寬度對(duì)斜心墻拱效應(yīng)的影響，當(dāng)寬高比(Lc/H) <4 時(shí)，應(yīng)考慮河谷地形對(duì)土石壩變形的影響[17-18]，即取壩長(zhǎng)為100、200、300、400 m。第4 組方案分析覆蓋層厚度對(duì)心墻拱效應(yīng)的影響。統(tǒng)計(jì)資料表明目前80%以上已建覆蓋層上土石壩覆蓋層厚度均小于0.6H[19]。參考工程實(shí)際覆蓋層厚度，本文覆蓋層厚度分別取0、20、40、60 m。其中，H表示壩高，h表示覆蓋層厚度。

圖2 計(jì)算方案Fig.2 Calculation schemes

3 計(jì)算結(jié)果分析

3.1 心墻形式對(duì)心墻拱效應(yīng)的影響

圖3(a)為不同心墻形式下心墻拱效應(yīng)系數(shù)分布。結(jié)果表明，垂直式心墻的橫向拱效應(yīng)最大，下直上斜式心墻次之，傾斜式最小。這是由于斜心墻傾向上游布置時(shí)，斜心墻承受上部壓應(yīng)力荷載并直接傳遞到下游壩殼。因此，斜心墻能改善壩體受力條件，緩解拱效應(yīng)。

圖3 不同心墻形式下心墻拱效應(yīng)系數(shù)分布規(guī)律Fig.3 Distribution law of arching coefficient of core under different core configurations

有研究[20]指出，當(dāng)心墻的垂直應(yīng)力為相同高程下相鄰壩殼垂直應(yīng)力的20%～50%時(shí)，心墻可能會(huì)出現(xiàn)裂縫?？紤]到本研究中各計(jì)算方案心墻的最小拱效應(yīng)系數(shù)大于0.4，同時(shí)為保證足夠的安全裕度，確定以0.5 為拱效應(yīng)系數(shù)界限，求得拱效應(yīng)系數(shù)低于0.5 區(qū)域的面積（SR<0.5）占整個(gè)心墻面積（S）的百分比見(jiàn)圖3(b)。結(jié)果表明，垂直式心墻、傾斜式心墻、下直上斜式心墻拱效應(yīng)系數(shù)小于0.5 相對(duì)面積所占百分比分別為1.46%、0.49%、0.47%。與之對(duì)應(yīng)的水力劈裂系數(shù)分別為1.53、1.61、1.74，均大于1，說(shuō)明心墻不會(huì)產(chǎn)生水力破壞。結(jié)合拱效應(yīng)云圖可以發(fā)現(xiàn)，應(yīng)力傳遞的重心主要集中在心墻3H/4 附近，并且當(dāng)心墻存在一定傾斜時(shí)，心墻中上部拱效應(yīng)系數(shù)等值線的連續(xù)性更好，這說(shuō)明斜墻較直墻能更好地緩和與周邊土體的應(yīng)力傳遞問(wèn)題，這與文獻(xiàn)[21]的結(jié)論一致。由于心墻傾向于“懸掛”在相鄰的過(guò)渡帶（拱起）上，致使心墻的垂直應(yīng)力低于垂直上覆巖層應(yīng)力。

圖4 為不同心墻形式下心墻沉降變形分布。結(jié)果表明直心墻、斜心墻、下直上斜式心墻三者間拱效應(yīng)差異的產(chǎn)生歸根于心墻變形差異。由于上下游堆石區(qū)對(duì)心墻作用力的大小不同，使心墻中部變形呈現(xiàn)出不同的變形形態(tài)。斜心墻在壩體內(nèi)整體傾斜布置，心墻整體向下游變位，有利于大壩的整體抗滑穩(wěn)定。在壩頂區(qū)域，斜心墻更能適應(yīng)兩岸壩肩之間的不均勻沉陷，使心墻不致產(chǎn)生過(guò)大的應(yīng)力，對(duì)改善心墻的拱效應(yīng)有顯著效果。規(guī)范[22]指出，根據(jù)工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，按照合理標(biāo)準(zhǔn)填筑的土石料，竣工后沉降量一般小于H/100，計(jì)算結(jié)果均符合要求。

圖4 不同心墻形式下心墻沉降變形分布（單位：m，變形以向上為正）Fig.4 Distribution law of settlement deformation of core under different core configurations (unit: m, positive deformation upward)

3.2 岸坡坡度對(duì)心墻拱效應(yīng)的影響

圖5(a)為不同岸坡坡度斜心墻拱效應(yīng)系數(shù)分布?？梢?jiàn)，岸坡坡度對(duì)心墻的應(yīng)力狀態(tài)有顯著影響，緩岸坡能很好地緩和斜心墻與兩側(cè)土體間的應(yīng)力傳遞現(xiàn)象。隨著坡比的變化，最終拱起的位置從不同的角度移動(dòng)到中心部分，值得注意的是在心墻和過(guò)渡層之間的邊界可以觀察到最大拱效應(yīng)，并且在同一高程處，斜心墻上游面拱效應(yīng)明顯強(qiáng)于下游面。

圖5 不同岸坡坡度斜心墻拱效應(yīng)系數(shù)分布Fig.5 Distribution law of arching coefficient of inclined core with different bank slopes

結(jié)合圖5(b)可以發(fā)現(xiàn)，拱效應(yīng)作用主要集中在心墻岸坡附近及心墻中上部，在3H/4 附近心墻拱效應(yīng)最強(qiáng)。岸坡越陡，對(duì)應(yīng)的拱效應(yīng)系數(shù)小于0.5 所占的面積百分比越大，這表明心墻整體的拱效應(yīng)在增強(qiáng)。結(jié)合拱效應(yīng)系數(shù)云圖可以發(fā)現(xiàn)坡比為1∶0.7 時(shí)，心墻的拱效應(yīng)大約集中在0.5H；隨著岸坡逐漸變陡，心墻拱效應(yīng)強(qiáng)烈的區(qū)域逐漸抬升至3H/4，與此同時(shí)心墻岸坡附近的拱效應(yīng)也在不斷發(fā)展，由心墻兩肩及兩底角為起始點(diǎn)逐漸拓寬至整個(gè)岸坡。

為了更好地解釋不同岸坡比對(duì)心墻拱效應(yīng)的影響，結(jié)合心墻的剪應(yīng)力做進(jìn)一步闡述。圖6 為不同岸坡坡度斜心墻剪應(yīng)力分布，由于左右岸結(jié)果對(duì)稱(chēng)分布，因此只取左岸部分結(jié)果進(jìn)行分析。隨著河谷邊坡變陡，重力在順坡向分量F1逐漸變大，這使得兩種材料接觸面處由不均勻變形引起的剪應(yīng)力增加，產(chǎn)生較大的剪切變形。而在心墻與巖體之間的剪切作用下，心墻應(yīng)力傳遞至兩岸巖體，促使心墻的豎向應(yīng)力降低，產(chǎn)生明顯的拱效應(yīng)。其中剪應(yīng)力的分布形態(tài)在很大程度上影響著拱效應(yīng)的分布，順坡向的剪切帶會(huì)加劇岸坡附近應(yīng)力傳遞，而剪應(yīng)力的大小則會(huì)影響拱效應(yīng)系數(shù)的大小。換言之，在心墻與殼體之間不均勻沉降的基礎(chǔ)上，劇烈的剪切作用會(huì)放大拱效應(yīng)。

圖6 不同岸坡坡度斜心墻剪應(yīng)力分布（單位：kPa，剪應(yīng)力以向上為正）Fig.6 Shear stress distribution law of inclined core with different bank slopes (unit: kPa, positive shear stress upward)

3.3 河谷寬度對(duì)心墻拱效應(yīng)的影響

圖7(a)為不同河谷寬度下斜心墻-過(guò)渡層橫向截面拱效應(yīng)系數(shù)分布。V 型河谷計(jì)算模型在心墻中上部出現(xiàn)反拱現(xiàn)象，使得心墻的應(yīng)力明顯高于兩側(cè)過(guò)渡層。這是因?yàn)槭塥M窄河谷岸坡的阻擋，心墻底部在豎向應(yīng)力方向上的擠壓受到阻礙，使得壩體底部應(yīng)力的方向發(fā)生偏轉(zhuǎn)。當(dāng)Lc/H為3 ～ 4 時(shí)，隨著河谷寬度的增加，心墻的應(yīng)力傳遞現(xiàn)象反而有所增強(qiáng)。這也說(shuō)明單方面擴(kuò)大寬高比對(duì)緩和心墻拱效應(yīng)有一定的局限性。

圖7 不同河谷寬度斜心墻拱效應(yīng)系數(shù)分布規(guī)律Fig.7 Distribution law of arching coefficient of inclined core with different valley widths

在河谷變寬的過(guò)程中，拱效應(yīng)系數(shù)云圖逐漸由V 型分布過(guò)渡為水平帶狀分布。應(yīng)力傳遞重心逐漸上移，由底部漸轉(zhuǎn)換至心墻兩岸及心墻中上部，如圖7(b)所示。隨著壩長(zhǎng)的增加，應(yīng)力傳遞經(jīng)歷了降低、增加、趨于穩(wěn)定等3 個(gè)階段，這說(shuō)明在壩長(zhǎng)變化過(guò)程中拱效應(yīng)并非單調(diào)變化。這是由于在河谷變寬初期，壩長(zhǎng)的增加會(huì)明顯緩和河谷效應(yīng)，故拱效應(yīng)降低；而后雖然河谷變寬，但是自重也同時(shí)增大，使得重力沿岸坡方向的應(yīng)力分量增大，剪切作用隨之增大，從而使得拱效應(yīng)重新增大。當(dāng)壩長(zhǎng)達(dá)到一定值后，由于壩體自重能得到很好分散，拱效應(yīng)逐漸趨于穩(wěn)定。

圖8 為不同河谷寬度斜心墻豎向應(yīng)力（S33）沿高程變化曲線。需要注意的是，相較于寬河谷，狹窄河谷（Lc=100 m）心墻豎向應(yīng)力的最大值沒(méi)有出現(xiàn)在心墻最底部，而是在心墻底部偏上，這正是心墻底部集中出現(xiàn)應(yīng)力拱效應(yīng)現(xiàn)象的關(guān)鍵。將小主應(yīng)力增加到最大值時(shí)所對(duì)應(yīng)的高程視為合理拱軸線高程[23]，在此高程之下的壩體均受到應(yīng)力拱的影響。由此可知，窄河谷瀝青混凝土心墻底部應(yīng)力拱的合理拱軸線形態(tài)為單拱形，拱腳位于兩岸坡腳處，在河谷軸線處合理拱軸線高度最高，約位于H/4 壩高處。以上結(jié)果表明，心墻應(yīng)力分布狀況受河谷地形影響顯著。

圖8 不同河谷寬度斜心墻豎向應(yīng)力沿高程變化曲線Fig.8 Curve of vertical stress distribution of inclined core with different valley widths along elevation

3.4 覆蓋層厚度對(duì)心墻拱效應(yīng)的影響

圖9(a)為不同覆蓋層厚度斜心墻-過(guò)渡層橫向截面拱效應(yīng)系數(shù)分布。覆蓋層厚度增加，心墻與過(guò)渡層順河向剖面拱效應(yīng)系數(shù)隨之增大，心墻中上部橫向拱效應(yīng)明顯降低。由于覆蓋層主要為河床沖積砂卵礫石層及碎石土層[24]，在堆石體作用下，覆蓋層會(huì)產(chǎn)生較大的壓縮變形，從而影響心墻沉降變形，致使心墻豎向應(yīng)力出現(xiàn)一定程度的擴(kuò)大。

圖9 不同覆蓋層厚度斜心墻拱效應(yīng)系數(shù)分布規(guī)律Fig.9 Distribution law of arching coefficient of inclined core with different overburden thicknesses

圖9(b)為不同覆蓋層厚度拱系數(shù)小于0.5 所占面積百分比曲線。結(jié)果表明，隨著覆蓋層厚度增加，拱系數(shù)小于0.5 所占面積百分比逐漸減小，應(yīng)力傳遞的重心逐漸由中部轉(zhuǎn)移到心墻兩岸肩。心墻底部的拱效應(yīng)系數(shù)值明顯減小，出現(xiàn)眾多環(huán)狀分布的等值線區(qū)域且逐漸變大。這說(shuō)明心墻底部拱效應(yīng)變得不均勻，而不均勻的拱效應(yīng)可能導(dǎo)致心墻底部產(chǎn)生局部破壞。在此期間，心墻中上部拱效應(yīng)系數(shù)沿高程的分布離散性也在變大，這主要是因?yàn)楦采w層在影響心墻底部應(yīng)力分布的同時(shí)，導(dǎo)致心墻中上部應(yīng)力發(fā)生相應(yīng)變化。整體而言，覆蓋層對(duì)心墻拱效應(yīng)的影響十分微小，拱系數(shù)小于0.5 時(shí)所占面積百分比僅變化了0.5%。換言之，覆蓋層主要影響心墻底部的應(yīng)力狀況。

結(jié)合沉降（圖10）與剪應(yīng)變（圖11）對(duì)覆蓋層作用下的拱效應(yīng)作進(jìn)一步解釋。覆蓋層厚度增加，心墻底部變形明顯增大且最大值位置逐漸降低，心墻與覆蓋層之間的協(xié)調(diào)變形會(huì)使得在心墻坡腳產(chǎn)生較大的剪切變形。具體表現(xiàn)為：蓋層厚度增加，心墻剪切區(qū)域增大，剪切應(yīng)變由1.07%增大至1.89%，并呈現(xiàn)出由心墻向覆蓋層移動(dòng)的趨勢(shì)。致使在心墻兩岸底部，覆蓋層與岸坡結(jié)合部位存在較大的剪應(yīng)變區(qū)。心墻底部剪切帶的滑移，是導(dǎo)致心墻底部應(yīng)力傳遞的主要原因。心墻底部剪應(yīng)變區(qū)的擴(kuò)張及剪切帶連續(xù)性的降低是導(dǎo)致拱效應(yīng)等值線分布離散的關(guān)鍵。

圖10 不同覆蓋層厚度斜心墻中軸線處沉降分布Fig.10 Settlement distribution along the central axis of inclined core with different overburden thicknesses

圖11 不同覆蓋層厚度斜心墻橫河向剪應(yīng)變分布（單位：%，剪切應(yīng)變以z 軸正向?yàn)檎〧ig.11 Transverse shear strain distribution of inclined core with different overburden thicknesses (unit: %, shear strain is positive in z axis )

4 結(jié) 語(yǔ)

（1）心墻應(yīng)力拱效應(yīng)主要集中在心墻中部3H/4 附近及靠近岸坡處，心墻一定程度的傾斜可以改善心墻的整體受力狀況。

（2）岸坡坡度變化對(duì)斜心墻應(yīng)力拱效應(yīng)影響顯著。心墻拱效應(yīng)隨岸坡變陡而強(qiáng)烈，心墻拱效應(yīng)的核心區(qū)域由0.5H逐漸抬升至3H/4，與此同時(shí)心墻岸坡附近的拱效應(yīng)也在不斷發(fā)展，由心墻兩肩及兩底角為起始點(diǎn)逐漸拓寬至整個(gè)岸坡。

（3）拱效應(yīng)并非隨河谷寬度單調(diào)變化。隨著河谷變寬，應(yīng)力傳遞的重心逐漸由底部轉(zhuǎn)移到心墻兩岸及心墻中上部。當(dāng)壩頂長(zhǎng)度增加到一定程度后（Lc/H達(dá)到3 ～ 4 時(shí)），斜心墻拱效應(yīng)影響趨于穩(wěn)定。

（4）隨著覆蓋層厚度的增加，斜心墻底部的拱效應(yīng)系數(shù)等值線的分布逐漸集中化、區(qū)域化，并且心墻底部的拱效應(yīng)明顯增強(qiáng)，易產(chǎn)生局部破壞。

本文研究很大程度簡(jiǎn)化了壩體結(jié)構(gòu)及實(shí)際的地形地質(zhì)條件。為了更精確地模擬心墻的工作性態(tài)，未來(lái)研究有必要結(jié)合實(shí)際情況進(jìn)一步分析瀝青混凝土心墻的適應(yīng)性和安全性。