室內(nèi)墻體瓷磚干掛工藝創(chuàng)新研究

王旭明，阮興，周彤

（中鐵房地產(chǎn)集團西南有限公司，成都 610000）

1 室內(nèi)墻體瓷磚施工工藝概述

1.1 室內(nèi)墻體瓷磚施工方法

室內(nèi)墻體瓷磚施工工藝大致分為濕法施工與干法施工兩大類。 目前，大多數(shù)室內(nèi)裝飾裝修項目中墻體瓷磚鋪裝工藝均采用了濕法作業(yè)， 其是采用膠合劑作為黏性材料將各種瓷磚鋪貼在墻體表面， 通過膠合劑在水化反應后墻體表面形成的固化物來為瓷磚提供黏結力[1]。

干法施工則是利用龍骨懸掛的方式， 將瓷磚懸掛在已固定在墻體的龍骨之上，其施工過程中無須使用膠合劑，故業(yè)界將該類型工藝統(tǒng)稱為干法施工[2]。

1.2 干法施工的創(chuàng)新

本文所推薦的干掛工藝， 不僅具備其他瓷磚干法施工的優(yōu)勢，而且針對干法施工中存在的弊端進行了改革和創(chuàng)新。

首先， 在本文所推薦的干掛法施工中通過在龍骨固定螺栓處安裝防水密封膠圈來降低此處滲水的風險。 其次，為降低因部分墻體瓷磚自重較大而造成的龍骨荷載值過大問題，本項目在龍骨上受力部分采用了三角支撐結構， 從而提升了懸掛材料的結構強度，有效地保證了瓷磚鋪裝的穩(wěn)定性。 再次，室內(nèi)空間寸土寸金，選擇高強度材料，在保證其結構強度的前提下，盡量降低型材本身的厚度，再通過安裝結構的優(yōu)化，使其裝飾完成厚度控制在30 mm 左右， 基本與濕貼法完成厚度一致，甚至更低。 最后，該種結構加工成型便利、生產(chǎn)成本可控、安裝效率高，利于批量流水化作業(yè)。

2 室內(nèi)墻體瓷磚干法施工步驟

2.1 放樣

進行瓷磚干法施工前， 首先要確認所需進行鋪裝的墻體是否需要進行防水層涂刷，若為涉水房間墻面，則應提前完成墻面防水作業(yè)。 接著需對墻面進行精準的放線作業(yè)，由于后期瓷磚干法施工時瓷磚水平和垂直方向上的調(diào)節(jié)均是依靠墻體上鋪設的龍骨，故龍骨本身的平整度必須得到充分的保證。

以鋪設規(guī)格為800 mm×800 mm 墻面瓷磚為例，在墻面以800 mm 間距分別放射水平中心線并利用碳粉墨線在墻體上彈刻出明顯的水平線條。

2.2 鋪設龍骨

當墻體上的水平線全部刻畫完成后， 便可開始龍骨安裝工作。 目前，室內(nèi)瓷磚干掛法施工工藝多采用高強度合金鋁材打造的金屬扣件作為龍骨材料， 并根據(jù)飾面基層的材質(zhì)和所需干掛的瓷磚規(guī)格及重量進行選型，如圖1 中所示扣件C、扣件D 型為主龍骨固定于墻體表面，扣件C、扣件D 可根據(jù)墻體定制不同長度。

圖1 瓷磚干掛法施工中常見的扣件

在墻體上進行龍骨安裝時，可事先沿水平線利用鉆孔機打設錨固孔，錨固孔的間距設置原則須保證每塊磚體的受力承重點不少于3 個，鉆孔的深度不得小于60 mm。 將每個鉆孔內(nèi)填充相應型號的膨脹套。隨后，使用螺栓將主龍骨進行固定，為避免降低墻面的防水性能，提高螺絲與龍骨之間的密封性，在擰緊螺栓前可在螺栓尾部套上相同型號的防水密封膠圈?？紤]到部分混凝土墻體本身存在一定的傾斜和凹凸，為了保證龍骨的平整度，施工人員可在龍骨安裝時使用1 mm 和3 mm 厚度的金屬墊片進行整體調(diào)平。每一條龍骨安裝完成后必須使用水平儀對水平度、垂直度進行檢測，確保偏差度控制在5‰以下。

2.3 鋪貼瓷磚

采用干法鋪貼瓷磚時， 免去了傳統(tǒng)工藝中膠合劑預制和涂抹等多道工序，其僅需在瓷磚背面安裝數(shù)個扣件，便可輕松地將瓷磚懸掛于墻體的龍骨上。施工時，先分別選擇扣件A 與扣件B 安裝在需要干掛的瓷磚上下兩端， 并利用專業(yè)開槽工具在瓷磚的背面開設凹槽， 而開槽的長度與扣件背面凸起部同長。 在完成開槽工序后，將扣件A 或扣件B 的背面涂滿AB膠后，埋入槽內(nèi)。 待扣件背面所涂抹的AB 膠完全干燥后便可將瓷磚懸掛在龍骨上。 為了減小瓷磚鋪裝完成后在受到外力沖擊時瓷磚本身及龍骨受到的形變力， 在鋪貼瓷磚時可在原主龍骨掛槽上安裝U 形膠條，從而起到較好的緩沖作用。

2.4 調(diào)節(jié)平整度及磚縫

考慮到室內(nèi)裝修過程中瓷磚與瓷磚之間縫距預留尺寸的個性化需求，應用干掛法進行室內(nèi)瓷磚鋪裝時，僅需調(diào)整瓷磚背面扣件的安裝位置和調(diào)整瓷磚在主龍骨掛裝時的水平位置兩個手段便可完成水平和垂直方向的瓷磚縫距控制。

調(diào)節(jié)垂直方向的瓷磚縫距時， 可通過調(diào)整瓷磚背面所安裝的扣件A 與扣件B 的安裝位置實現(xiàn)。 例如，某一墻體需要每塊瓷磚垂直方向保留1 mm 的縫距，便可自墻體所鋪設的第二層瓷磚起錯位安裝扣件A 與扣件B， 錯位尺寸為1 mm，往上一層則錯位2 mm，以此類推。 如需保留2 mm 縫距，則每層瓷磚間的錯位距離自下而上依次累加2 mm。

在完成每塊瓷磚垂直方向的縫距調(diào)整后， 便可利用滑動瓷磚在龍骨上的位置來達到調(diào)節(jié)水平方向縫距的目的。

3 技術驗證

3.1 方案設計

根據(jù)以上方案的具體實施條件，設計了多種實驗驗證方案進行組合，選取了3 種墻體類型，分別為：混凝土基體、蒸壓加氣混凝土砌塊基體和燒結多孔磚基體。 依據(jù)GB 50010—2010《混凝土結構設計規(guī)范》（2015 年版）和GB 55008—2021《混凝土結構通用規(guī)范》要求，結合目前新建建筑混凝土結構常用設計強度等級，混凝土基體強度選用C30；依據(jù)GB 50574—2010《墻體材料應用統(tǒng)一技術規(guī)范》和GB 55007—2021《砌體結構通用規(guī)范》要求，結合目前新建建筑蒸壓加氣混凝土砌塊設計強度等級，蒸壓加氣混凝土砌塊強度等級選用A3.5；依據(jù)GB 50574—2010 《墻體材料應用統(tǒng)一技術規(guī)范》 和GB 55007—2021《砌體結構通用規(guī)范》要求，結合目前新建建筑燒結多孔磚設計強度等級，燒結多孔磚強度等級選用MU10。同時，根據(jù)市場調(diào)研及技術分析，選用2 款錨栓，分別為不銹鋼十字沉頭內(nèi)膨脹螺栓和塑料膨脹螺栓，具體組合方案見表1。

表1 錨栓與基體類型組合方案

3.2 驗算條件

根據(jù)以上組合方案，對其干掛體系承載能力進行驗算，驗算條件如下。

1）荷載作用類型為重力荷載和水平地震作用，本項目干掛體系適用于室內(nèi)，不考慮風荷載作用。

2）抗震設防類別為標準設防類，抗震設防烈度為7 度，地震動峰值加速度為0.1g，水平地震影響系數(shù)最大值αmax=0.08，場地類別為Ⅱ類，場地地震動峰值加速度調(diào)整系數(shù)Fa=1。

3）瓷板材料強度設計值依據(jù)JGJ 336—2016《人造板材幕墻工程技術規(guī)范》標準第5.2.5 條確定：抗彎強度[f]=15 MPa，抗剪強度[fv]=7.5 MPa。

4）面板與單個掛件的連接承載力（受拉承載力和受剪承載力）依據(jù)試驗確定，試驗方法參照GB/T 9966.7—2020《天然石材試驗方法第7 部分：石材掛件組合單元掛裝強度試驗》。

5）短掛件（扣件A、扣件B，以下均稱“短掛件”）材料強度設計值（抗拉、抗壓和抗彎強度，抗剪強度）依據(jù)GB 50429—2007《鋁合金結構設計規(guī)范》第4.3.4 條確定：抗剪強度[fv]=55 MPa，抗拉強度[f]=90 MPa。

6）支承龍骨（墻面主龍骨，扣件C、扣件D，以下均稱“支承龍骨”）材料強度設計值同短掛件。

7）不銹鋼十字沉頭內(nèi)膨脹螺栓，其抗拉強度和屈服強度標準值依據(jù)T/CECS 479—2017 《砌體結構后錨固技術規(guī)程》第3.3.3 條和JGJ 145—2013《混凝土結構后錨固技術規(guī)程》第3.2.4 條取值。

8）塑料膨脹螺栓不銹鋼螺桿，其抗拉強度和屈服強度標準值依據(jù)T/CECS 479—2017 《砌體結構后錨固技術規(guī)程》第3.3.2 條和JGJ 145—2013 《混凝土結構后錨固技術規(guī)程》第3.2.3 條取值。

9）不銹鋼十字沉頭內(nèi)膨脹螺栓與蒸壓加氣混凝土砌塊基體的錨固抗拉承載力標準值（基體破壞）和錨固抗剪承載力標準值由試驗實測值換算得出， 試驗方法依據(jù)T/CECS 479—2017《砌體結構后錨固技術規(guī)程》和DG/TJ 08-003—2013《建筑錨栓抗拉拔抗剪性能試驗方法》。

10）不銹鋼十字沉頭內(nèi)膨脹螺栓與混凝土基體的錨固抗拉承載力標準值和錨固抗剪承載力標準值依據(jù)JGJ 145—2013《混凝土結構后錨固技術規(guī)程》計算得出，并由試驗進行驗證。

11）塑料膨脹螺栓與蒸壓加氣混凝土砌塊基體的錨固抗拉承載力標準值（基體破壞）和錨固抗剪承載力標準值由試驗實測值換算得出，試驗方法依據(jù)T/CECS 479—2017《砌體結構后錨固技術規(guī)程》和DG/TJ 08-003—2013《建筑錨栓抗拉拔抗剪性能試驗方法》。

12）塑料膨脹螺栓與混凝土基體的錨固抗拉承載力標準值和錨固抗剪承載力標準值依據(jù)JGJ 145—2013《混凝土結構后錨固技術規(guī)程》計算得出，并由試驗進行驗證。

3.3 驗算結果

選用常用規(guī)格瓷板800 mm×800 mm、900 mm×900 mm、900 mm×1 800 mm、750 mm×1 500 mm、600 mm×1 200 mm 進行掛點布置。

（1）不同規(guī)格瓷板體系面板抗彎承載能力和抗剪承載能力；（2）不同規(guī)格瓷板體系面板與短掛件連接承載能力；（3）不同規(guī)格瓷板體系短掛件抗剪承載能力和彎剪復合承載能力；（4）不同規(guī)格瓷板體系龍骨承載能力；（5）不同規(guī)格瓷板體系的不銹鋼十字沉頭內(nèi)膨脹螺栓與混凝土基體的錨固抗拉承載力、錨固抗剪承載力和拉剪復合承載力；（6）不同規(guī)格瓷板體系的不銹鋼十字沉頭內(nèi)膨脹螺栓與蒸壓加氣混凝土砌塊基體的錨固抗拉承載力、 錨固抗剪承載力和拉剪復合承載力；（7）不同規(guī)格瓷板體系的塑料膨脹螺栓與混凝土基體的錨固抗拉承載力、錨固抗剪承載力和拉剪復合承載力；（8）不同規(guī)格瓷板體系的塑料膨脹螺栓與蒸壓加氣混凝土砌塊基體和多孔磚基體的錨固抗拉承載力、 錨固抗剪承載力和拉剪復合承載力均滿足相關規(guī)范及設計方案取值要求。

為保證驗算結果的嚴謹性，另對使用材料進行性能檢測，檢測結果如下：（1）瓷板的彎曲強度、吸水率、抗熱震性；（2）瓷板干掛膠的適用期、壓剪強度；（3）短掛件、支承龍骨材料均為6063-T5 鋁型材，其化學成分和力學性能；（4）短掛件、支承龍骨材料抗剪強度；（5）短掛件拉拔強度均滿足相關規(guī)范及設計方案取值要求。

4 結語

此種室內(nèi)墻體瓷磚干掛方案， 不僅解決了傳統(tǒng)濕貼工藝帶來的弊端，相較于其他種類的瓷磚干掛方案，更具有防水性能佳、調(diào)平簡易、結構強度高、空間利用率高、成本低等多項優(yōu)勢，同時模擬不同的使用場景，通過方案設計及實驗檢測的手段，對本技術方案進行了充分的合理性論證。