基于靜態(tài)貫入試驗(yàn)法研究無(wú)黏性土管涌發(fā)生后抗剪強(qiáng)度變化規(guī)律

陳 亮， 余 旺， 羅春木， 何健健

（1.河海大學(xué)巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)試驗(yàn)室，南京 210098；2.河海大學(xué)土木與交通學(xué)院，南京 210098； 3.國(guó)網(wǎng)常州市金壇區(qū)供電分公司，江蘇常州 213200）

管涌是指土體在滲流作用下細(xì)顆粒通過(guò)粗顆粒之間的孔隙而移動(dòng)的滲透變形現(xiàn)象. 當(dāng)壩基受到滲流沖刷時(shí)，容易發(fā)生管涌侵蝕，管涌侵蝕增大土體的孔隙通道和滲透性，降低壩基強(qiáng)度，造成堤壩的發(fā)生，是大壩安全運(yùn)行的隱患［1-2］.

由于管涌發(fā)生過(guò)程中不斷發(fā)生細(xì)顆粒流失，導(dǎo)致管涌后無(wú)黏性土的顆粒級(jí)配發(fā)生較大變化，甚至產(chǎn)生較大沉降，進(jìn)而影響無(wú)黏性土的力學(xué)特性［3-4］. 目前，已有學(xué)者研究無(wú)黏性土管涌發(fā)生后的力學(xué)性質(zhì)變化.其中，羅玉龍［5］認(rèn)為孔隙水滲流沖刷土骨架產(chǎn)生可動(dòng)細(xì)顆粒，可動(dòng)細(xì)顆粒跟隨孔隙水滲流運(yùn)移流失，土顆粒重新排列、沉積，導(dǎo)致無(wú)黏性土細(xì)觀結(jié)構(gòu)和力學(xué)特性發(fā)生改變；Sterpi［6］利用常規(guī)三軸試驗(yàn)儀器進(jìn)行管涌侵蝕試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)細(xì)顆粒的流失會(huì)逐漸改變無(wú)黏性土的抗剪強(qiáng)度，影響無(wú)黏性土彈性模量、內(nèi)摩擦角和泊松比；Ke 和Takahashi［7-8］通過(guò)室內(nèi)一維滲流方向自下而上的管涌試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)細(xì)顆粒流失會(huì)導(dǎo)致無(wú)黏性土孔隙率、滲透性的增加，土體抗剪強(qiáng)度降低；Chang［9］等對(duì)管涌侵蝕后的無(wú)黏性土進(jìn)行三軸壓縮試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)在大量細(xì)顆粒損失后，土壤的峰值剪切強(qiáng)度降低，但是臨界狀態(tài)下的剪切強(qiáng)度隨著細(xì)顆粒的損失而略微增加；楊詠梅［10］利用自研管涌侵蝕—滲流—應(yīng)力耦合試驗(yàn)系統(tǒng)，研究管涌過(guò)程中細(xì)顆粒流失量對(duì)無(wú)黏性土抗剪強(qiáng)度的影響，發(fā)現(xiàn)顆粒級(jí)配對(duì)于散粒土管涌發(fā)生后無(wú)黏性土抗剪強(qiáng)度具有較大影響，無(wú)黏性土細(xì)顆粒越多，可以流失的細(xì)顆粒也越多，無(wú)黏性土抗剪強(qiáng)度變化越大；Chen［11］通過(guò)三軸壓縮試驗(yàn)，在內(nèi)部侵蝕過(guò)程中采用了一種侵蝕控制的實(shí)驗(yàn)方法來(lái)達(dá)到指定細(xì)顆粒的流失量，研究由于管涌而導(dǎo)致細(xì)顆粒流失后的土體應(yīng)力-應(yīng)變狀態(tài)，發(fā)現(xiàn)在大量細(xì)小顆粒流失后，土體的應(yīng)力-應(yīng)變狀態(tài)從最初的剪漲行為轉(zhuǎn)變?yōu)橐环N壓縮的行為.

前人研究管涌發(fā)生后無(wú)黏性土抗剪強(qiáng)度的方法多基于三軸壓縮試驗(yàn)，而三軸試驗(yàn)的儀器研制成本較高、操作較為繁瑣，與之相比，靜態(tài)貫入試驗(yàn)有著儀器研制成本低、操作簡(jiǎn)單的優(yōu)勢(shì). 因此，本文通過(guò)自制貫入系統(tǒng)，對(duì)不同細(xì)顆粒含量試樣進(jìn)行管涌發(fā)生后的靜態(tài)貫入試驗(yàn)，分析總結(jié)了無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量、管涌過(guò)程中的水力梯度及細(xì)顆粒流失量等因素對(duì)無(wú)黏性土發(fā)生管涌發(fā)生后抗剪強(qiáng)度變化的影響.

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)儀器

本文自制圓柱體管涌發(fā)生試驗(yàn)槽，如圖1 所示.試驗(yàn)槽的材料采用有機(jī)玻璃，以便于觀察試樣細(xì)顆粒運(yùn)移情況，其高為50 cm，內(nèi)徑為140 mm. 在試驗(yàn)槽的側(cè)壁從上到下每隔5 cm設(shè)置一個(gè)水壓力傳感器接口，共8個(gè)水壓力傳感器，編號(hào)從下到上依次為1～8，1號(hào)水壓傳感器距離試驗(yàn)槽底部100 mm. 水流從下而上流過(guò)試樣. 為使水流均勻流入，在離試驗(yàn)槽底部100 mm處設(shè)置隔水透板，并在高度的1/3 和2/3 處應(yīng)分別設(shè)置邊界控制環(huán)，配合裝樣時(shí)在側(cè)壁涂抹的凡士林一起防止試樣與模型接觸面上的優(yōu)先發(fā)生.

1.2 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)材料由粗顆粒和細(xì)顆粒按4∶1的比例配比組成. 粗顆粒為粒徑2.0～8.0 mm 的細(xì)礫，在試樣中充當(dāng)骨架作用；細(xì)顆粒為粒徑0.075～0.25 mm 的細(xì)砂，充填在粗顆粒骨架形成的孔隙中. 本次試驗(yàn)的各組試樣細(xì)顆粒含量最大為25%，均為管涌型土［12］. 按細(xì)顆粒含量的不同，把試樣分為4 組，編號(hào)分別為FC10，F(xiàn)C15，F(xiàn)C18，F(xiàn)C25，代表不同的細(xì)顆粒含量. 試樣級(jí)配曲線如圖2，配比參數(shù)見(jiàn)表1.

1.3 試驗(yàn)過(guò)程

1）烘干試樣. 將試樣放進(jìn)烘箱烘干，溫度設(shè)為105 ℃，持續(xù)24 h，保證試樣干燥.

圖1 管涌發(fā)生裝置示意圖Fig.1 Schematic diagram of piping device

圖2 試樣級(jí)配曲線Fig.2 Sample grading curve

表1 試驗(yàn)材料物理性質(zhì)Tab.1 Physical properties of test materials

2）制樣裝樣. 按粗細(xì)顆粒4∶1配制試樣；試樣分4 層分別裝入圓筒，每2～3 cm壓實(shí)，每層裝樣后用木槌輕輕擊實(shí)到一定厚度，為了保證每層土樣的孔隙比基本一樣，在厚度一定的情況下，使每層裝樣土料的質(zhì)量一樣，通過(guò)控制干密度間接保證每層土樣的孔隙比一致.

3）飽和試樣. 通過(guò)提高試驗(yàn)槽裝置底部連接的水箱進(jìn)行供水，緩慢提升水箱，當(dāng)水箱水位略高過(guò)試驗(yàn)槽頂部時(shí)固定，飽和24 h.

4）開(kāi)始試驗(yàn). 從飽和水頭開(kāi)始，通過(guò)提高水箱的方式，每3～4 cm緩慢提高一次水頭，每級(jí)水頭固定30 min，記錄每級(jí)水頭下試樣穩(wěn)定時(shí)的孔壓及流量，當(dāng)試樣表面出現(xiàn)大面積細(xì)顆粒堆積時(shí)，停止提高水頭，讓試樣在穩(wěn)定的發(fā)生水頭下不斷沖刷，當(dāng)細(xì)顆粒不再流失后，將水箱降至試樣飽和的高度，試樣穩(wěn)定后行進(jìn)行靜態(tài)貫入試驗(yàn).

2 管涌試驗(yàn)分析

目前已有許多關(guān)于管涌臨界水力梯度的理論公式［13-15］，本文確定臨界水力梯度的方法是取細(xì)顆粒被輕微沖刷出時(shí)所對(duì)應(yīng)的水力梯度以及水力梯度與流速關(guān)系曲線的拐點(diǎn)時(shí)所對(duì)應(yīng)的水力梯度兩者中的較小值［16］，作為管涌臨界水力梯度.

圖3 為試樣管涌發(fā)生過(guò)程. 試樣飽和時(shí)（圖3a），試樣中的細(xì)顆粒保持穩(wěn)定狀態(tài)，沒(méi)有發(fā)生顆粒移動(dòng)現(xiàn)象；隨著上游水頭不斷增加，部分細(xì)顆粒開(kāi)始移動(dòng)，從裝置側(cè)壁可以發(fā)現(xiàn)有輕微的細(xì)顆粒跳動(dòng)現(xiàn)象，試樣頂面變渾濁；當(dāng)上游水頭到一定高度時(shí)（圖3b），試樣側(cè)面細(xì)顆粒跳動(dòng)劇烈，頂面出現(xiàn)細(xì)顆粒跳動(dòng)的現(xiàn)象，部分細(xì)顆粒運(yùn)動(dòng)至試樣頂面，并輕微堆積，此時(shí)的水力梯度為0.75；保持上游水頭不變（圖3c），隨著時(shí)間的增加，試樣頂面細(xì)顆粒大面積覆蓋，出現(xiàn)明顯的管涌口，形成集中滲流通道.

圖3 試樣管涌發(fā)生過(guò)程Fig.3 Piping process of samples

圖4為流速隨水力梯度的變化關(guān)系曲線. 在試驗(yàn)剛開(kāi)始時(shí)，水力梯度與流速近似線性關(guān)系，說(shuō)明土體滲流穩(wěn)定，符合達(dá)西定律. 當(dāng)曲線斜率開(kāi)始發(fā)生變化時(shí)，試樣頂面出現(xiàn)細(xì)顆粒跳動(dòng)并輕微覆蓋的現(xiàn)象，對(duì)應(yīng)的水力梯度為0.22，小于試樣細(xì)顆粒流出時(shí)所對(duì)應(yīng)的水力梯度. 至此，試樣開(kāi)始發(fā)生管涌發(fā)生，將此時(shí)的水力梯度定義為臨界水力梯度. 以此方法確定各組試樣的臨界水力梯度，見(jiàn)表2.

圖4 流速與水力梯度關(guān)系Fig.4 Relationship between velocity of flow and hydraulic gradient

表2表明無(wú)黏性土的臨界水力梯度隨著細(xì)顆粒含量的增大而增大. 這是因?yàn)?，?dāng)細(xì)顆粒含量不高時(shí)，無(wú)黏性土的滲透變形能力取決于細(xì)顆粒填充粗粒孔隙的程度. 細(xì)顆粒含量越少，粗粒孔隙填充程度越低，越容易發(fā)生滲透發(fā)生，反之當(dāng)細(xì)顆粒含量越高時(shí)，就越難發(fā)生滲透發(fā)生.

表2 各組試樣臨界水力梯度Tab.2 Critical hydraulic gradient of each sample

3 貫入試驗(yàn)分析

貫入試驗(yàn)所采用的儀器包括普式貫入儀和加載系統(tǒng)兩部分. 貫入儀采用普式貫入儀（圖5），可測(cè)定不同深度處土的貫入阻力. 普式貫入儀包括主機(jī)、探桿和探頭三部分. 測(cè)量范圍為0～100 kg（即0～1000 N）；測(cè)試深度為0～30 cm；精度≤0.5%.加載系統(tǒng)由手搖式千斤頂和反力裝置組成.

室內(nèi)靜態(tài)貫入試驗(yàn)需要考慮尺寸效應(yīng)的問(wèn)題，即試樣顆粒粒徑、貫入儀探頭尺寸及圓柱體試驗(yàn)槽尺寸應(yīng)滿(mǎn)足一定條件，否則會(huì)影響試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果. Ke和Takahashi等進(jìn)行過(guò)相關(guān)方面的研究，發(fā)現(xiàn)松散狀態(tài)下的無(wú)黏性土受尺寸效應(yīng)影響很小，中密和密實(shí)狀態(tài)下的無(wú)黏性土受尺寸效應(yīng)影響較大. 本文貫入試驗(yàn)的探頭直徑為10 mm，試驗(yàn)槽直徑為140 mm，比值n=14，如圖6 中虛線所示，各組試樣Dr=0.3，因此本次試驗(yàn)不需要考慮尺寸效應(yīng)的問(wèn)題.

圖5 貫入儀器Fig.5 Penetration instrument

圖6 承載力系數(shù)與試驗(yàn)槽直徑和探頭直徑比值的關(guān)系Fig.6 Relationship between bearing capacity coefficient and ratio of test tank diameter and probe diameter

為避免試樣發(fā)生擾動(dòng)，使試樣發(fā)生后一直處于飽和狀態(tài)，利用貫入儀直接在原樣上進(jìn)行貫入試驗(yàn). 由于該貫入試驗(yàn)具有較好的可重復(fù)性，且管涌發(fā)生后試樣頂面管涌口位置及試樣內(nèi)部管涌通道位置并非均勻分布. 因此，每組試驗(yàn)均選取5 個(gè)貫入點(diǎn)，其位置分布如圖7所示. 貫入過(guò)程中應(yīng)連續(xù)、平穩(wěn)地?fù)u千斤頂扳手，保證貫入速度均勻，不可太快，每隔1 cm記錄一次讀數(shù).

圖7 貫入點(diǎn)位置Fig.7 Penetration point position

3.1 理論依據(jù)

已有研究理論將貫入試驗(yàn)測(cè)得的貫入阻力與無(wú)黏性土的力學(xué)特性通過(guò)內(nèi)摩擦角進(jìn)行聯(lián)系，使貫入試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果能夠運(yùn)用到工程上. 已有研究發(fā)現(xiàn)貫入阻力對(duì)砂土的剪切強(qiáng)度的影響大于壓縮系數(shù)［17］，因此，貫入試驗(yàn)數(shù)據(jù)可為承載力理論提供合理的計(jì)算依據(jù). 根據(jù)已有研究，本文將承載力系數(shù)Nq和內(nèi)摩擦角φ與貫入試驗(yàn)測(cè)得的貫入阻力P相關(guān)聯(lián)，計(jì)算方法如下：

式中：A1、A2為回歸系數(shù)；ΔP為貫入阻力增量；Δ σ′v為豎向有效應(yīng)力增量. 其中，豎向有效應(yīng)力增量可按下式計(jì)算：

式中：ρ′為土體浮密度，g/cm3；Δh為豎向高度增量，cm；Gs為土粒比重；n為孔隙率；ρw為水的密度，取1 g/cm3.

由于貫入試驗(yàn)涉及的最大試樣滲徑長(zhǎng)度為25 cm，按式（4）計(jì)算得試樣最大浮密度為1.27 g/cm3，計(jì)算得試樣頂面至底部的有效應(yīng)力增量為0.311 N/cm2，而貫入阻力在深度為15 cm以上時(shí)，均大于200 N. 由此可知，承載力系數(shù)Nq與貫入阻力增量ΔP呈正比關(guān)系. 根據(jù)已有研究資料［18］，回歸系數(shù)A1、A2均大于零. 由此可知，土體內(nèi)摩擦角φ與貫入阻力增量ΔP呈正比關(guān)系，而砂土的抗剪強(qiáng)度表達(dá)式，如式（5）所示，直接與內(nèi)摩擦角相關(guān). 因此，可通過(guò)貫入阻力的變化情況間接反映砂土的抗剪強(qiáng)度變化情況.

式中：τf為土的抗剪強(qiáng)度，kPa；σ為滑動(dòng)面上的法向應(yīng)力，kPa；φ為土的內(nèi)摩擦角.

3.2 力學(xué)性質(zhì)變化規(guī)律

3.2.1 細(xì)顆粒含量的影響 為了研究試樣細(xì)顆粒含量對(duì)無(wú)黏性土力學(xué)性質(zhì)的影響［19-20］，分別繪制試樣未發(fā)生管涌和管涌發(fā)生后兩種工況下，不同細(xì)顆粒含量試樣的貫入阻力隨貫入深度的變化情況，如圖8所示.

圖8（a）為四種不同細(xì)顆粒含量試樣，在管涌發(fā)生前的貫入阻力隨貫入深度的變化情況. 由圖可知，試樣FC10、FC15 和FC18 的力學(xué)特性較為接近，而試樣FC25 在相同貫入深度處的貫入阻力明顯大于另外三組. 這是因?yàn)樗慕M試樣的相對(duì)密實(shí)度均為0.3，土體處于松散狀態(tài)，細(xì)顆粒在土體中主要起填充粗顆粒形成的孔隙的作用，試樣FC25的細(xì)顆粒含量明顯高于另外三組試樣，其對(duì)應(yīng)的孔隙比最小，因此力學(xué)特性最好.

圖8（b）為四種不同細(xì)顆粒含量試樣，在管涌發(fā)生后的貫入阻力隨貫入深度的變化情況. 從圖8（b）中可以看出，管涌發(fā)生后試樣FC25在同等貫入深度處的貫入阻力變?yōu)樽钚?，而另外三組試樣較為接近；且與圖8（a）對(duì)比可知，管涌發(fā)生后，試樣FC10、FC15和FC18的力學(xué)特性變好，而試樣FC25的力學(xué)特性變差.

試樣FC10、FC15、FC18、FC25均為松散狀態(tài)（Dr=0.3），當(dāng)無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較大（FC≥25%）時(shí)，細(xì)顆粒在土體中除了起填充孔隙作用外，還起傳力介質(zhì)作用，管涌發(fā)生后，由于起傳力介質(zhì)作用的細(xì)顆粒的流失，導(dǎo)致土體變得更加松散，且孔隙比變大，因此土體在管涌后力學(xué)特性下降了. 若無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較少（FC≤18%）時(shí)，細(xì)顆粒只起填充孔隙作用，不充當(dāng)傳力介質(zhì)，所以管涌發(fā)生后，雖然細(xì)顆粒流失導(dǎo)致土體孔隙比變大，但其傳力結(jié)構(gòu)變化較小，且由于填充在粗顆?？紫堕g的細(xì)顆粒的流失，使得粗顆粒間發(fā)生相對(duì)移動(dòng)時(shí)少了細(xì)顆粒的潤(rùn)滑作用，因此土體在管涌后力學(xué)特性得到提升.

3.2.2 細(xì)顆粒流失量的影響 由于管涌發(fā)生過(guò)程中不斷發(fā)生細(xì)顆粒流失［21-23］，土體管涌發(fā)生后的總細(xì)顆粒流失量間接反映了土體內(nèi)部結(jié)構(gòu)的變化情況，對(duì)土體的力學(xué)特性有較大影響. 為了研究管涌后細(xì)顆粒流失量對(duì)無(wú)黏性土力學(xué)特性的影響，取每組試樣的五組貫入數(shù)據(jù)的平均值作為該組試樣的貫入數(shù)據(jù)，分別繪制各組試樣在管涌發(fā)生過(guò)程中，發(fā)生不同細(xì)顆粒流失時(shí)的貫入阻力隨貫入深度的變化情況，如圖9所示.

圖8 細(xì)顆粒含量對(duì)無(wú)黏性土力學(xué)特性的影響Fig.8 Effect of fine particle content on mechanical properties of non-cohesive soil

圖9 細(xì)顆粒流失量對(duì)無(wú)黏性土力學(xué)特性的影響Fig.9 Influence of the loss of fine particles on the mechanical properties of non-cohesive soil

由圖9 知，管涌發(fā)生后試樣的貫入曲線發(fā)生偏移，且偏移量和試樣的細(xì)顆粒流失量有關(guān). 其中，試樣FC10、FC15、FC18隨著試樣細(xì)顆粒流失量的增大，相同貫入深度處的貫入阻力也隨之增大；試樣FC25隨著試樣細(xì)顆粒流失量的增大，相同貫入深度處的貫入阻力逐漸減小. 即無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較小時(shí)，其貫入阻力隨管涌過(guò)程中細(xì)顆粒流失量的增大而增大；當(dāng)無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較大時(shí)，其貫入阻力隨管涌過(guò)程中細(xì)顆粒流失量的增大而減小. 其原因和3.2.1的分析一致.

3.2.3 水力梯度的影響 當(dāng)作用在土體上的水力梯度不同時(shí)，土體在管涌發(fā)展過(guò)程中各參數(shù)變化規(guī)律也將不同［24］，從而導(dǎo)致管涌發(fā)生后土體的力學(xué)性質(zhì)的不同. 為了研究作用在試樣上的水力梯度對(duì)該水力梯度下發(fā)生管涌發(fā)生后無(wú)黏性土的力學(xué)特性的影響，繪制各組試樣在不同水力梯度下發(fā)生管涌發(fā)生后的貫入阻力隨貫入深度的變化情況，如圖10所示.

圖10 管涌水力梯度對(duì)無(wú)黏性土力學(xué)特性的影響（i0為作用在試樣上的最大水力梯度）Fig.10 Influence of piping hydraulic gradient on mechanical properties of non-cohesive soil（i0 is the maximum hydraulic gradient acting on the specimens）

由圖10知，管涌發(fā)生后試樣的貫入曲線發(fā)生偏移，且偏移量和管涌時(shí)作用在試樣上的最大水力梯度有關(guān). 其中，試樣FC10、FC15、FC18隨管涌時(shí)作用在試樣上的最大水力梯度的增大，相同貫入深度處的貫入阻力隨之增大；試樣FC25隨管涌時(shí)作用在試樣上的最大水力梯度的增大，相同貫入深度處的貫入阻力隨之減小. 即無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較小時(shí)，其貫入阻力隨管涌時(shí)作用在試樣上的最大水力梯度的增大而增大；當(dāng)無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較大時(shí)，其貫入阻力隨管涌時(shí)作用在試樣上的最大水力梯度的增大而減小.

4 結(jié)論與展望

本文通過(guò)對(duì)不同細(xì)顆粒含量試樣進(jìn)行靜態(tài)貫入試驗(yàn)，結(jié)合試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)管涌發(fā)生后無(wú)黏性土抗剪強(qiáng)度的變化規(guī)律進(jìn)行研究，得到以下結(jié)論：

1）無(wú)黏性土處于較松散狀態(tài)時(shí)，不同細(xì)顆粒含量試樣在管涌前的抗剪強(qiáng)度較為接近；管涌發(fā)生后，細(xì)顆粒含量較低的試樣的抗剪強(qiáng)度得到提高，而細(xì)顆粒含量較高的試樣的抗剪強(qiáng)度有所降低.

2）管涌后無(wú)黏性土的抗剪強(qiáng)度與管涌過(guò)程中的細(xì)顆粒流失量呈以下變化關(guān)系：當(dāng)無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較小時(shí)，其抗剪強(qiáng)度隨管涌過(guò)程中細(xì)顆粒流失量的增大而增大；當(dāng)無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較大時(shí)，其抗剪強(qiáng)度隨管涌過(guò)程中細(xì)顆粒流失量的增大而減小.

3）管涌后無(wú)黏性土的抗剪強(qiáng)度與管涌時(shí)作用在土體上的最大水力梯度呈以下變化關(guān)系：當(dāng)無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較小時(shí)，其抗剪強(qiáng)度隨管涌時(shí)作用在試樣上的最大水力梯度的增大而增大；當(dāng)無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較大時(shí)，其抗剪強(qiáng)度隨管涌時(shí)作用在試樣上的最大水力梯度的增大而減小.

4）由于靜態(tài)貫入試驗(yàn)存在尺寸效應(yīng)的問(wèn)題，因此本文只針對(duì)較為松散的無(wú)黏性土展開(kāi)研究，而對(duì)于中密和高密的無(wú)黏性土是否適用有待進(jìn)一步討論.