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    鞍鋼10 號(hào)3200 m3 高爐降低焦比生產(chǎn)實(shí)踐

    2024-02-27 09:08:00李林春趙東明張延輝張海明楊長(zhǎng)亮
    鞍鋼技術(shù) 2024年1期
    關(guān)鍵詞:爐型焦比爐缸

    李林春,趙東明,張延輝,張海明,楊長(zhǎng)亮

    (1.鞍鋼股份有限公司煉鐵總廠,遼寧 鞍山 114021;2.鞍鋼集團(tuán)鋼鐵研究院,遼寧 鞍山 114009)

    鞍鋼股份有限公司煉鐵總廠10 號(hào)高爐(3200 m3)(以下簡(jiǎn)稱“鞍鋼10 號(hào)高爐”)由于爐型不同于同立級(jí)其他高爐,開爐以來高爐焦比居高不下,綜合焦比長(zhǎng)期在511 kg/t 水平。通過與行業(yè)內(nèi)同立級(jí)高爐對(duì)標(biāo),發(fā)現(xiàn)行業(yè)綜合焦比480~490 kg/t[1],鞍鋼10 號(hào)高爐指標(biāo)處于行業(yè)下游。為此,對(duì)鞍鋼10 號(hào)高爐爐型進(jìn)行現(xiàn)狀分析,采取了一系列高爐指標(biāo)優(yōu)化措施,形成了適合10 號(hào)高爐的合理操作制度。

    1 鞍鋼10 號(hào)高爐爐型現(xiàn)狀

    鞍鋼10 號(hào)高爐于2013 年5 月15 日改造后投入生產(chǎn)。改造后,10 號(hào)高爐與其他3 座同立級(jí)高爐除爐喉直徑均為9 000 mm,其他爐型尺寸差距較大,尤其是爐身角度和爐腹角度。高爐基本爐型尺寸對(duì)比見表1。

    表1 高爐基本爐型尺寸對(duì)比Table 1 Comparison of Basic Furnace Types of BF

    由表1 可以看出,10 號(hào)高爐爐身角度大于其他3 座高爐,而爐腹角度小于高爐1、大于高爐2和高爐3,在上部制度調(diào)整方面無法找到共同之處。因此,10 號(hào)高爐開始采取相應(yīng)措施,調(diào)整操作制度以降低焦比。

    2 高爐降低焦比措施

    2.1 提高原燃料質(zhì)量

    堅(jiān)持精料方針,10 號(hào)高爐通過將“七分原料+三分操作”傳統(tǒng)思維調(diào)整為“五分原料+四分操作+一分設(shè)備管理”模式,加強(qiáng)對(duì)原燃料的管理,以確保高爐爐況穩(wěn)定。

    2.1.1 提高燒結(jié)礦質(zhì)量

    10 號(hào)高爐各原料基本為單一品種入爐,以避免使用兩種燒結(jié)礦或兩種球團(tuán)礦的粒級(jí)差和軟化溫度區(qū)間波動(dòng)所帶來的爐況波動(dòng)。高爐爐料結(jié)構(gòu)為三燒燒結(jié)礦+自產(chǎn)球團(tuán)礦+塊礦。提高入爐品位、減少渣量是高爐實(shí)現(xiàn)高產(chǎn)低耗的重要措施[2-4]。為此,在保證燒結(jié)礦質(zhì)量的基礎(chǔ)上,通過降低燒結(jié)礦中SiO2含量,燒結(jié)礦品位提高了1.5%~2.0%,高爐綜合入爐品位由58.0%提高到58.6%。高爐和燒結(jié)車間建立聯(lián)動(dòng)機(jī)制,高爐應(yīng)對(duì)燒結(jié)礦質(zhì)量波動(dòng)做到提前預(yù)控。根據(jù)高爐精料方針,嚴(yán)格控制燒結(jié)礦粉末入爐<5%,F(xiàn)eO 穩(wěn)定在8.0%~9.5%。高爐加強(qiáng)礦槽槽存管控,保證高爐槽存不低于下限槽存,同時(shí)對(duì)高爐來料的軟化溫度和區(qū)間定期進(jìn)行抽樣檢測(cè),為高爐控制軟熔帶的穩(wěn)定提供理論支撐。另外,加強(qiáng)高爐原料監(jiān)控,每天對(duì)返礦、返焦、原料粒度組成和篩片運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行檢查。確保燒結(jié)礦質(zhì)量穩(wěn)定,為高爐穩(wěn)定順行提供了保障。

    2.1.2 提高焦炭質(zhì)量

    10 號(hào)高爐焦炭用量以化工自產(chǎn)為主,同時(shí)配少量的外購焦炭。高爐日常關(guān)注焦炭灰分、揮發(fā)分、硫含量,并在保證焦炭化學(xué)指標(biāo)的同時(shí),重點(diǎn)關(guān)注焦炭M40、M10、焦炭粒徑、焦炭反應(yīng)性CRI和焦炭反應(yīng)后強(qiáng)度CSR等指標(biāo)[5]。通過與焦炭生產(chǎn)廠建立溝通機(jī)制并提出焦炭質(zhì)量需求,10 號(hào)高爐的焦炭M40由89.0%提高到90.1%,M10由5.8%降低到5.4%,反應(yīng)性CRI由24.2%降低到23.2%,反應(yīng)后強(qiáng)度CSR由63.7%提高到65.3%,焦炭平均粒徑由50.8 mm 提高到52.5 mm。焦炭質(zhì)量的改善和穩(wěn)定,為高爐穩(wěn)定順行、提高煤比、活躍爐缸和降低綜合焦比提供了保障。

    2.2 提高煤比

    面對(duì)市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)壓力,用價(jià)格相對(duì)廉價(jià)的煤來代替價(jià)格昂貴的焦炭以實(shí)現(xiàn)高煤比、低焦比,是所有高爐煉鐵者的降耗思路[6]。鞍鋼處于北方城市,季節(jié)性濕度變化較大。根據(jù)此特點(diǎn),結(jié)合高爐風(fēng)口前理論燃燒溫度,提出10 號(hào)高爐經(jīng)濟(jì)噴煤,并每月對(duì)瓦斯灰中含碳量進(jìn)行分析,判斷未燃煤的比例,一旦未燃煤增加,高爐需立即采取提高煤粉燃燒率措施。通過提高風(fēng)溫和保證適宜的富氧量,提高了10 號(hào)高爐煤粉燃燒率,煤比由原來的150 kg/t 提高到165 kg/t,高爐風(fēng)口前理論燃燒溫度由2 380 ℃降低到2 317 ℃,為高爐增加入爐風(fēng)量創(chuàng)造了條件。同時(shí),高爐入爐焦比由333 kg/t降低至317 kg/t,達(dá)到了提高煤比,保證綜合焦比穩(wěn)定或穩(wěn)中有降。

    2.3 保證合理的爐型

    合理的爐型是高爐長(zhǎng)期穩(wěn)定順行和降低綜合焦比的基礎(chǔ),高爐操作者要注重爐型管理,以得到長(zhǎng)期合理的操作爐型。

    10 號(hào)高爐通過建立高爐診斷模型和新增加爐身8 個(gè)方向的水溫差和熱負(fù)荷實(shí)時(shí)監(jiān)控手段,逐漸摸索出適合高爐自身的相關(guān)參數(shù),總結(jié)出爐腹煤氣量和爐腹煤氣指數(shù)的合理范圍,具體見式(1)、(2)[7-9]:

    式中,V為爐腹煤氣量,m3/min;V風(fēng)為高爐鼓風(fēng)風(fēng)量,m3/min;V氧為富氧量,m3/h;α為鼓風(fēng)濕度,%;W煤為每小時(shí)平均噴吹煤量,t/h;H煤為煤粉中H 含量,%。

    式中,K為爐腹煤氣指數(shù),m/min;D為爐缸直徑,m。

    利用日常生產(chǎn)數(shù)據(jù),通過以上公式計(jì)算,高爐摸索出適合自身高爐的爐腹煤氣量在6 500~7 000 m3/min,爐腹煤氣指數(shù)在55~60 m/min,低于以上范圍,高爐需要立即調(diào)整,避免長(zhǎng)時(shí)間偏離合理范圍后高爐出現(xiàn)爐況波動(dòng)。

    高爐爐身圓周8 個(gè)方向水溫差監(jiān)控見圖1。

    圖1 高爐爐身圓周8 個(gè)方向水溫差監(jiān)控Fig.1 Monitoring of Water Temperature Difference in Eight Directions around BF Shaft

    通過爐身8 個(gè)方向水溫差和熱負(fù)荷監(jiān)控,高爐可以實(shí)時(shí)掌握爐身圓周是否均勻,同時(shí)判斷爐身局部是否出現(xiàn)結(jié)厚或粘結(jié)現(xiàn)象。基于此,摸索出了10 號(hào)高爐爐身水溫差范圍2.5~4.5 ℃,熱負(fù)荷合理范圍85 000~100 000 MJ/h,低于下限時(shí)采取疏松邊緣的裝料制度、調(diào)整爐身水量的方式進(jìn)行調(diào)劑,高于上限時(shí)采取抑制邊緣的裝料制度或增加水量進(jìn)行調(diào)劑。密切關(guān)注高爐溫度場(chǎng)變化趨勢(shì),避免高爐出現(xiàn)爐墻粘結(jié)和結(jié)厚,以達(dá)到實(shí)現(xiàn)高爐長(zhǎng)期穩(wěn)定順行和維護(hù)好操作爐型的管理目標(biāo)[8]。

    通過建立10 號(hào)高爐爐型管理模型得出: 高爐保證入爐風(fēng)量4 900~5 000 m3/min,富氧量12 000~15 000 m3/h,鼓風(fēng)動(dòng)能13 000~145 000 kg·m/s 是吹透中心、保證高爐順行和維護(hù)合理操作爐型的基礎(chǔ)。高爐操作方面,風(fēng)壓控制在400~410 kPa,頂壓235 kPa,壓差165~170 kPa。若參數(shù)值超過高爐規(guī)定的范圍要及時(shí)采取減風(fēng)操作,保證高爐參數(shù)對(duì)稱,避免風(fēng)量、風(fēng)壓長(zhǎng)期不對(duì)稱導(dǎo)致邊緣氣流發(fā)生變化,造成壁體溫度場(chǎng)的熱負(fù)荷波動(dòng),影響高爐合理的操作爐型。當(dāng)高爐出現(xiàn)波動(dòng)時(shí)風(fēng)量偏少,要及時(shí)采取降低富氧量保證入爐風(fēng)量和風(fēng)速,同時(shí)調(diào)整焦炭負(fù)荷,保證料速12.5~13.0 批/h。爐況轉(zhuǎn)好時(shí)首先恢復(fù)風(fēng)量,其次增加富氧量、提高高爐冶煉強(qiáng)度。

    2.4 優(yōu)化布料制度

    鞍鋼高爐生產(chǎn)采用中心加焦模式,當(dāng)原燃料質(zhì)量變差時(shí)有一個(gè)穩(wěn)定的中心氣流,能保證基本的風(fēng)量,不會(huì)造成大的爐況波動(dòng)。但是過分依賴中心加焦會(huì)造成焦比上升和冶煉成本增加,同時(shí)過多的中心加焦直接通過中心漏斗進(jìn)入爐缸區(qū)域會(huì)導(dǎo)致爐缸死料柱加大,不利于爐缸活躍。當(dāng)焦炭質(zhì)量變差或爐況出現(xiàn)頻繁波動(dòng)時(shí)極易造成爐缸堆積,處理爐缸堆積時(shí)間長(zhǎng)且艱難,高爐損失嚴(yán)重。因此,優(yōu)化布料制度來保證上部煤氣流合理分布,進(jìn)一步提高煤氣利用率是降低高爐焦比的直接而有效的途徑。通過查閱資料、與同立級(jí)高爐對(duì)標(biāo)學(xué)習(xí),對(duì)10 號(hào)高爐展開布料制度調(diào)整。

    2.4.1 布料制度檔位和起始角度調(diào)整

    (1) 起始布料角度不變,減少檔位

    10 號(hào)高爐布料制度由原來的六檔布料改為五檔布料。調(diào)整前后高爐布料制度見表2。

    表2 調(diào)整前后高爐布料制度Table 2 BF Burden Distribution System before and after Adjustment

    布料矩陣調(diào)整后,布料角位差由原來的12.5°減少至9.5°,高爐中心無礦區(qū)增大,有利于吹透中心、降低中心加焦比例,但是生產(chǎn)中未體現(xiàn)效果。因此,高爐縮小風(fēng)口面積,由0.408 8 m2縮小至0.401 0 m2,高爐中心加焦由5.0 圈減少至4.5 圈,綜合焦比由原來的510 kg/t 下降到500 kg/t。由于風(fēng)口面積縮小后高爐入爐風(fēng)量偏少,僅為4 750~4 800 m3/min,高爐產(chǎn)量?jī)H達(dá)到7 100~7 200 t/d。

    (2) 縮小起始角度,增加風(fēng)口面積

    高爐縮小風(fēng)口面積后,消耗降低但是產(chǎn)能未達(dá)到預(yù)期目標(biāo),因此將風(fēng)口面積由0.401 0 m2擴(kuò)大至0.408 8 m2,風(fēng)量由原來的4 800 m3/min 增加至4 900~4 950 m3/min。風(fēng)量上升后高爐中心氣流過剩,邊緣氣流受到抑制[10],爐身熱負(fù)荷和水溫差處于低位運(yùn)行。經(jīng)研究決定,分三步將高爐布料起始角度整體向內(nèi)共平移1.5°,同時(shí)保證角位差不變。制度調(diào)整后,高爐爐身熱負(fù)荷和水溫差回到正常水平。同時(shí),10 號(hào)高爐堅(jiān)持高風(fēng)壓、高頂壓、高富氧大噴吹以吹活中心,并減少中心加焦比例,由原來的中心加焦比例30.0%減少到22.5%。高爐煤氣利用率由原來的46.0%提高到48.5%。

    10 號(hào)高爐布料制度由原來的六檔布料改為五檔布料。通過布料制度調(diào)整以及上下部調(diào)劑相結(jié)合,中心加焦比例大幅降低,達(dá)到了降低焦比目的。合理的高爐基本布料制度見表3。

    表3 合理的高爐基本布料制度Table 3 Reasonable BF Basic Distribution System

    2.4.2 調(diào)整小品種布料順序

    將焦丁布料順序改為焦丁和第一斗礦同步入爐,確保了焦丁布在邊緣,使邊緣氣流更加穩(wěn)定,爐身熱負(fù)荷穩(wěn)定且在合理區(qū)間內(nèi)波動(dòng)。同時(shí),將塊礦由原來最后進(jìn)入中間稱斗調(diào)整為第二斗和第三斗之間進(jìn)入中間稱斗,保證塊礦進(jìn)入爐內(nèi)后不會(huì)滾動(dòng)到中心阻礙中心氣流,高爐中心氣流更加穩(wěn)定,為進(jìn)一步降低中心加焦比例創(chuàng)造了條件。

    2.5 提高爐缸活躍性

    適宜的爐缸活躍性是高爐順行、降低消耗的基礎(chǔ),焦炭質(zhì)量變化對(duì)爐缸焦炭透液性影響大。10 號(hào)高爐在日常操作中注重爐缸狀態(tài)管理,保證爐缸熱制度合理。高爐爐缸物理熱指數(shù)公式見式(3):

    式中,Ktp為爐缸物理熱指數(shù);tp為每次鐵水平均溫度;℃;[Si]為每次平均鐵水[Si]含量,%。實(shí)踐證明,鐵水測(cè)溫1 500~1 510 ℃,鐵水[Si]含量0.4%~0.5%對(duì)爐缸活躍有益。通過摸索得出10 號(hào)高爐爐缸物理熱指數(shù)Ktp的適宜范圍2.5±0.5。

    10 號(hào)高爐日常操作過程中,規(guī)定[Si]含量在0.45%~0.55%,嚴(yán)禁長(zhǎng)時(shí)間低爐溫操作。日常調(diào)劑風(fēng)溫保證在1 190~1 200 ℃,實(shí)現(xiàn)爐溫穩(wěn)定率和合格率均達(dá)到90%以上。細(xì)化爐前操作,加強(qiáng)設(shè)備維護(hù)和監(jiān)管,避免設(shè)備問題影響高爐出鐵節(jié)奏。建立爐前耐材和炮泥管理規(guī)定,具體如下:

    (1) 日常主溝維護(hù)方面,堅(jiān)持兩供兩備原則。鐵口停下來后,必須保證12~15 個(gè)工作日即具備開鐵口條件。

    (2) 高爐主溝通鐵量必須達(dá)到合同要求,不能隨意放砂口或停下。

    (3) 高爐鐵口深度按照3.3~3.5 m 組織,鉆頭直徑53~57 mm,保證出鐵流速5.7~6.0 t/min。當(dāng)高爐渣鐵排放不及時(shí)可以選擇零間隔或者負(fù)間隔出鐵,以保證出凈渣鐵。

    (4) 建立炮泥跟蹤和評(píng)價(jià)機(jī)制。記錄高爐每次鐵炮泥打泥量、鐵口深度、處理鐵口時(shí)間、出鐵流速以及每次拔炮時(shí)是否使用氧氣燒鐵口以及是否折鐵口等,利用全月數(shù)據(jù)評(píng)價(jià)炮泥是否滿足高爐生產(chǎn)。

    3 實(shí)踐效果

    通過加強(qiáng)原燃料管理、抓好爐型管理、保證長(zhǎng)期穩(wěn)定的操作爐型、建立高爐診斷模型和注重爐缸狀態(tài)管理,同時(shí)結(jié)合上下部調(diào)劑,實(shí)現(xiàn)了高爐生產(chǎn)連續(xù)穩(wěn)定順行,高爐主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)取得顯著提升。10 號(hào)高爐主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)見表4。

    表4 10 號(hào)高爐主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)Table 4 Main Technological and Economic Indexes of No.10 BF

    由表4 可以看出,高爐開展降低焦比生產(chǎn)實(shí)踐后,入爐焦比降低16 kg/t,綜合焦比降低18 kg/t,產(chǎn)量提升360 t/d,高爐降低消耗效果明顯。

    4 結(jié)語

    鞍鋼股份有限公司煉鐵總廠10 號(hào)高爐(3200 m3)為了解決消耗指標(biāo)較高的問題,加強(qiáng)對(duì)原燃料質(zhì)量的管理,提高燒結(jié)礦和焦炭質(zhì)量,提高煤比;同時(shí)優(yōu)化布料制度,注重爐型管理和加強(qiáng)爐缸狀態(tài)管理,采取高風(fēng)壓、高頂壓、大風(fēng)量和適宜的富氧配合高煤比,高爐入爐焦比降低16 kg/t,綜合焦比降低18 kg/t,產(chǎn)量提升360 t/d,達(dá)到了高產(chǎn)低耗的生產(chǎn)目標(biāo),高爐長(zhǎng)期穩(wěn)定順行,值得推廣和借鑒。

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