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    水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土力學特性試驗研究

    2024-02-26 03:03:30谷雷雷鄧先軍吉久發(fā)于劍波王盛年
    地質(zhì)與勘探 2024年1期
    關(guān)鍵詞:高嶺土砂土齡期

    谷雷雷,張 梅,鄧先軍,吉久發(fā),于劍波,王盛年

    (1.中交一公局集團有限公司,北京 100024;2.南京工業(yè)大學交通運輸工程學院,江蘇南京 211816)

    0 引言

    水泥土是地基加固、基坑支護、防滲帷幕等工程中常用的巖土材料,具有施工技術(shù)成熟、效率高、成本低等特點(Zhang et al.2012;陳四利等, 2018;邱浩浩等, 2020)。然而,大量工程實踐表明,隨水泥用量提高,水泥水化放熱效應(yīng)將導(dǎo)致水泥土硬化過程溫縮體縮顯著,進而引發(fā)干縮開裂等缺陷(裴向軍等, 2000)。同時,水泥本身也是一種高成本高能耗產(chǎn)品,其工業(yè)生產(chǎn)還伴隨有海量溫室氣體排放,這是加劇全球氣候變暖危機的一個重要因素(馬忠誠和汪瀾, 2011)。因此,如何有效提升水泥土性能并減少水泥用量是資源環(huán)境可持續(xù)發(fā)展和提高土方工程經(jīng)濟效益的關(guān)鍵。

    使用礦物摻合料可有效改善水泥土工程性能,如強度、耐久性等,并降低水泥消耗(鄭俊杰等,2000; 何學云等, 2013; 解邦龍等, 2021)。Edil et al.(2006)研究了水泥粉煤灰對軟土的穩(wěn)定效果,發(fā)現(xiàn)用一定量粉煤灰替代水泥可提高軟土承載力;Kolias et al.(2005)發(fā)現(xiàn),粉煤灰中游離CaO與黏土成分可發(fā)生反應(yīng)形成硅酸鋁鈣等水合物;Kamei et al.(2013)研究了凍融和干濕條件下廢石膏和粉煤灰對水泥土耐久性的影響,發(fā)現(xiàn)摻入廢石膏和粉煤灰能有效提高水泥土強度和耐久性;Wu et al.(2020)發(fā)現(xiàn),海水侵蝕環(huán)境下?lián)饺脘撛墓袒翉姸入S侵蝕時間而增加,未添加鋼渣情形則相反;Choobbasti and Kutanaei(2017)研究了納米二氧化硅對水泥固化砂土微觀結(jié)構(gòu)和強度的影響,結(jié)果發(fā)現(xiàn)摻入一定量的納米二氧化硅能夠提升固化土強度。上述提高水泥土工程性能的研究,究其原理主要是因為礦物摻合料中含有較高的CaO和硅鋁礦物,可為水泥水化提供充沛原料,形成更多凝膠,從而有效改善了土體的密實性與完整性(鄭俊杰等,2000; 何學云等, 2013)。

    偏高嶺土是高嶺土(Al2O3·2SiO2·2H2O,簡稱AS2H2)經(jīng)600~900℃高溫煅燒脫水形成的高活性無水硅酸鋁礦物摻合料,由于其內(nèi)無定型的硅鋁成分具有極高的火山灰活性,因此常被用作無機凝膠材料外添劑(周海龍等, 2020)。Kolovos et al.(2013)發(fā)現(xiàn),偏高嶺土可降低水泥固化黏土收縮率,改善微觀結(jié)構(gòu);鄧永鋒等(2016)研究偏高嶺土部分替代水泥固化海相軟黏土發(fā)現(xiàn),偏高嶺土摻入可大幅提高泥土無側(cè)限抗壓強度;Wu et al.(2016)發(fā)現(xiàn),偏高嶺土可提高水泥土抗壓和抗劈裂強度,并導(dǎo)致更多水化產(chǎn)物和更密集微孔分布;Zhang et al.(2020)、馬冬冬等(2021)指出,水泥土強度隨偏高嶺土摻量增加先增后減,適量偏高嶺土能夠減小孔隙直徑;Wang et al.(2018)發(fā)現(xiàn),摻入偏高嶺土能夠提升水泥土強度,加速水泥水化,細化孔隙結(jié)構(gòu),并改善土顆粒和粘結(jié)劑間界面區(qū);吳子龍等(2017)發(fā)現(xiàn),偏高嶺土對水泥土壓實特性、強度性能的提升明顯優(yōu)于鋼渣;Xing et al.(2018)指出,當偏高嶺土含量超過一定值時,水泥土強度不再增加,偏高嶺土摻量存在限值;談云志等(2020)研究了偏高嶺土對水泥復(fù)合石灰穩(wěn)定淤泥土長期強度的改善機制。上述研究顯然可為軟弱土穩(wěn)定研究與應(yīng)用提供有力支撐。然而,粉砂土物質(zhì)構(gòu)成主要為砂粉粒,粘粒含量較低,其受水泥偏高嶺土穩(wěn)定效果如何,偏高嶺土使用最大可節(jié)約水泥量如何,當前研究卻不是很充足,有待深入探究。

    圍繞利用偏高嶺土提升水泥穩(wěn)定粉砂土工程性能、降低水泥消耗目標,通過開展一系列強度試驗,分析探討了水泥偏高嶺土摻比、水/水泥偏高嶺土比、凝膠總摻量和養(yǎng)護齡期對粉砂土抗壓強度提升的影響規(guī)律,并總結(jié)完善了相關(guān)上述因素的強度經(jīng)驗預(yù)測模型。

    1 材料與方法

    1.1 試驗材料

    (1)粉砂土

    試驗所用粉砂土收集于南京長江漫灘區(qū)某基坑工程。如圖1所示,該土體質(zhì)地呈灰褐色,砂粉粒占比居多,少數(shù)為粘?!,F(xiàn)場勘測顯示,該土埋深位于-17.93 m,重度19.4 kN/m3,天然含水量24.1%,初始孔隙比0.678,粘聚力4.3 kPa,內(nèi)摩擦角29.3°??紤]到天然粉砂土中夾雜有少量粒徑大于2 mm的顆粒,對土樣烘干過2 mm篩以確保試樣均一性。

    圖1 粉砂土級配曲線Fig.1 Grading curve of silty sand soil

    (2)水泥

    試驗所用水泥為P.O 42.5普通硅酸鹽水泥,由江西省新余市分宜海螺水泥有限責任公司生產(chǎn)。

    (3)偏高嶺土

    試驗所用偏高嶺土為灰白色、平均粒徑10 μm的粉體,如圖2所示,其由河南省鉑潤鑄造材料有限公司生產(chǎn),主要化學成分見表1所示,硅鋁礦物總含量超94%。

    表1 偏高嶺土主要化學成分Table 1 Main chemical components of metakaolin

    圖2 偏高嶺土Fig.2 Metakaolin powder

    1.2 試驗方案

    采用單一變量法探究水泥偏高嶺土摻比、水/水泥偏高嶺土比、凝膠總摻量和養(yǎng)護齡期對粉砂土強度提升的影響規(guī)律。文中同一方案試樣制備是一次完成的,其后續(xù)養(yǎng)護環(huán)境條件是一致的。

    具體試驗內(nèi)容包括:

    (1)水泥偏高嶺土摻比

    Wang et al.(2018)對水泥煤系偏高嶺土穩(wěn)定砂土進行研究后建議水泥與煤系偏高嶺土摻比取4.0~6.5。因此,試驗將以水泥偏高嶺土摻比分別為3∶1、4∶1、5∶1、6∶1、7∶1進行。其中,凝膠總摻量設(shè)計按10%、15%、20%和25%考慮,水/水泥偏高嶺土比為0.6,養(yǎng)護齡期為7d。文中水/水泥偏高嶺土選擇0.6原因主要是基于兩方面考慮:一是水/水泥偏高嶺土(灰)是影響水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土強度的重要因素,通常水灰比越大,強度將越差,因此試驗設(shè)計時優(yōu)先考慮小水灰比設(shè)計(儲誠富等, 2005;賈堅, 2006);二是文中試驗制樣采用振動密實法,但這又要求制樣水灰比不宜過小,因此,為保證試樣拌合及密實容易性,制樣時通過多次試摻水調(diào)配了試樣狀態(tài),最終根據(jù)試樣適配情況確定了該比值。

    (2)水/水泥偏高嶺土比

    為探究水/水泥偏高嶺土比對水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土力學性能的影響,試驗水/水泥偏高嶺土比依次選擇0.4、0.6、0.8、1.0和1.2。其中,凝膠總摻量固定為15%,水泥偏高嶺土摻比固定為上述試驗所得最佳值,養(yǎng)護齡期為7d。

    (3)凝膠總摻量

    凝膠材料用量直接決定水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土力學性能提升,因此,試驗?zāi)z總摻量依次選擇10%、15%、20%和25%。其中,水泥偏高嶺土摻比固定為上述試驗所得最佳值,水/水泥偏高嶺土比取試驗所得建議值,養(yǎng)護齡期為7d。

    (4)養(yǎng)護齡期

    分別開展3 d、7 d和28 d齡期下的水泥偏高嶺土復(fù)合穩(wěn)定土力學強度測試,以探明水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土力學性能隨養(yǎng)護齡期的變化。其中,水泥與偏高嶺土摻比取試驗所得最佳值,水/水泥偏高嶺土比取試驗所得建議值,凝膠總摻量取15%。

    1.3 試驗方法

    試樣制備時,先稱量各方案粉砂土、水泥、偏高嶺土和水所需質(zhì)量,將砂土、水泥、偏高嶺土干混均勻,分多次拌入水,待拌合均勻后,分四次裝入直徑50 mm、高100 mm的圓柱形模具。標準養(yǎng)護下靜置24小時脫模,然后繼續(xù)養(yǎng)護至規(guī)定齡期。

    抗壓強度試驗采用微機控制電子萬能試驗機進行。該設(shè)備采用交流伺服驅(qū)動器和伺服電機,可實現(xiàn)應(yīng)力、應(yīng)變四種閉環(huán)試驗進程控制,系統(tǒng)設(shè)計最大軸向力為20 kN,加載速率范圍0.001~500 mm/min,調(diào)速精度為±1%,即0.001~10 mm/min,變形量測精度為±0.5%,力、位移控制范圍為0.2~100%FS(FS為滿量程)。

    2 試驗結(jié)果與分析

    2.1 水泥偏高嶺土摻比

    圖3為水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度隨水泥偏高嶺土摻比變化的試驗結(jié)果曲線。水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度均隨水泥偏高嶺土摻比值減小呈先增后減發(fā)展。當僅當將水泥和偏高嶺土按質(zhì)量比5∶1混合用時,粉砂土可獲得最佳性能提升,也即最理想情況下可節(jié)約1/6水泥消耗,且該摻比關(guān)系不會因凝膠總摻量變化而改變。究其緣由可能是,當水泥與偏高嶺土摻比小于5∶1,也即偏高嶺土用量相對較多時,水泥水化產(chǎn)物Ca(OH)2僅夠與有限數(shù)量的高活性硅鋁礦物反應(yīng)生成CSH凝膠,致使偏高嶺土未能被充分利用,因而使得其抗壓強度隨水泥偏高嶺土摻比減小而降低(吳子龍等, 2017);當水泥與偏高嶺土摻比大于5∶1時,此時水泥用量相對較高,水泥水化產(chǎn)物Ca(OH)2可充分與偏高嶺土所含數(shù)量有限高活性硅鋁礦物反應(yīng)生成CSH凝膠或使偏高嶺土中高活性硅鋁礦物發(fā)生共價聚合形成地聚物,偏高嶺土得到充分利用,因而使得水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度隨偏高嶺土相對用量增加而增加(顧海榮等,2022)。

    圖3 不同水泥偏高嶺土摻比下的水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度變化曲線Fig.3 Compressive strength of cement and metakaolin stabilized sility sand soil with different cement metakaolin ratios

    2.2 水/水泥偏高嶺土比

    圖4為水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度隨水/水泥偏高嶺土比變化的試驗結(jié)果曲線。可知,水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度隨水/水泥偏高嶺土比增加而非線性減少,水/水泥偏高嶺土比越大,降低幅度越大。究其原因可能是,一方面水/水泥偏高嶺土比越大,水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土硬化后內(nèi)部因過多自由水蒸發(fā)而殘留的孔隙會大幅增加,另一方面,偏高嶺土比表面積較小,過多水可能反而不利于其與Ca(OH)2反應(yīng),因此,其抗壓強度隨水/水泥偏高嶺土比增加而減小??紤]到粉砂土的拌合容易性以及為盡可能提升水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度,文中后續(xù)試驗采用水/水泥偏高嶺土比為0.6。

    圖4 不同水/水泥偏高嶺土比水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度Fig.4 Compressive strength of cement and metakaolin stabilized sility sand soil with different water / cement and metakaolin ratios

    2.3 凝膠總摻量

    圖5為水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度隨凝膠總摻量變化的試驗結(jié)果曲線??芍?,當凝膠總摻量由10%提高至25%過程中,水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度隨凝膠總摻量增加而線性提高,且兩者之間存在良好的相關(guān)關(guān)系。該結(jié)論與Wang et al.(2022)研究水泥土的結(jié)論具有一致性。但需要說明的是,圖5與圖3相比水泥偏高嶺土總摻量相同而抗壓強度不同,其主要原因應(yīng)是試樣養(yǎng)護溫度不同導(dǎo)致(陳昌富等, 2023; Leklou and Das, 2023)。由于文中試驗方案設(shè)計中后邊的試驗需要基于前邊試驗的結(jié)果,因此,試驗工作具有先后性。實際試驗時,前部分試驗是在春夏交接時段完成,后續(xù)試驗實在夏季完成的。盡管試驗采用標準養(yǎng)護試驗箱進行養(yǎng)護,但標準養(yǎng)護試驗箱在溫度不足時會自動加熱,在溫度超過標準養(yǎng)護溫度后卻不能降溫,因此,相同試驗方案下,后期試驗中水泥偏高嶺土總摻量相同而抗壓強度不同。

    圖5 不同凝膠摻量水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度Fig.5 Compressive strength of cement and metakaolin stabilized sility sand soil with different total binder contents

    2.4 養(yǎng)護齡期

    圖6為水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度隨養(yǎng)護齡期變化的試驗結(jié)果曲線??芍?,隨養(yǎng)護齡期發(fā)展,水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度不斷提高,但齡期28天抗壓強度約是7天和3天的2倍和5倍,齡期7天抗壓強度約是3天的3倍。這表明,隨齡期增加,水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度提升在逐漸放緩(Gill and Siddique, 2018)。其緣由可能是,水泥作為凝膠材料主成分,為復(fù)合穩(wěn)定粉砂土抗壓強度提升主控因素,一方面偏高嶺土可與水泥水化產(chǎn)物進一步反應(yīng),形成了更多的凝膠產(chǎn)物,另一方面亦有效消耗了導(dǎo)致水泥干縮開裂的Ca(OH)2,因此,其抗壓強度提升規(guī)律與單一水泥穩(wěn)定情形類似。

    圖6 不同養(yǎng)護齡期水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度Fig.6 Compressive strength of cement and metakaolin stabilized sility sand soil at different curing ages

    3 經(jīng)驗預(yù)測模型

    3.1 抗壓強度與水/水泥偏高嶺土比間關(guān)系

    許多研究已指出,水泥土抗壓強度與水/水泥偏高嶺土比之間存在著某種定量關(guān)系。因此,依據(jù)水/水泥偏高嶺土比預(yù)測水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度可為工程設(shè)計和應(yīng)用提供經(jīng)驗參考。Horpibulsk et al.(2011) 提出了一種關(guān)于水/水泥偏高嶺土比的指數(shù)型水泥土抗壓強度預(yù)測公式

    式中:qc為水泥土抗壓強度(kPa),w/c為水/水泥偏高嶺土比,a和b為試驗擬合量。

    采用上述公式對試驗結(jié)果進行擬合(圖7)發(fā)現(xiàn),其可很好地表征兩者間關(guān)系,因此,能用于水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度預(yù)測分析。

    圖7 抗壓強度和水/水泥偏高嶺土比間關(guān)系Fig.7 Relationship of compressive strength and water /cement and metakaolin ratio

    3.2 抗壓強度與凝膠總摻量間關(guān)系

    圖8為水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度與凝膠總摻量間的線性擬合,所采用函數(shù)表達式為

    圖8 抗壓強度和凝膠總摻量間關(guān)系Fig.8 Relationship of compressive strength and total binder content

    式中:pcm為凝膠總摻量(%),λ達標表征凝膠摻量對強度的貢獻程度,與凝膠性能有關(guān),qs為天然粉砂土的抗壓強度(kPa)。擬合結(jié)果顯示,該方程同樣可非常理想的表征兩者間的關(guān)系。

    3.3 抗壓強度、凝膠總摻量、水/水泥偏高嶺土比間關(guān)系

    水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度不僅受凝膠總摻量控制,亦受水/水泥偏高嶺土比影響顯著,因此,綜合抗壓強度、凝膠總摻量、水/水泥偏高嶺土比間的相關(guān)性,提出如下經(jīng)驗預(yù)測模型

    式中:α、k、δ和η為試驗擬合量,與土性有關(guān)。

    圖9所示為采用上述經(jīng)驗表達式對所得試驗結(jié)果的擬合。可知,該經(jīng)驗預(yù)測模型可很好地表征三者間關(guān)系,其趨近1.0的相關(guān)系數(shù)則證明了該預(yù)測模型的有效性。

    圖9 抗壓強度與多因素間關(guān)系Fig.9 Relationship of compressive strength and multiple influence factors

    3.4 抗壓強度與養(yǎng)護齡期間關(guān)系

    依據(jù)圖6所述試驗結(jié)果,參照Gill and Siddique(2018) 總結(jié)的關(guān)于養(yǎng)護齡期的水泥穩(wěn)定土抗壓強度經(jīng)驗預(yù)測公式,提出如下經(jīng)驗預(yù)測模型

    式中:m和n為試驗擬合量,T為水泥土養(yǎng)護齡期。

    圖10所示為采用上述經(jīng)驗表達式對本文所得試驗結(jié)果的擬合??芍捎迷摴娇珊芎玫乇硎鏊鄰?fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度隨養(yǎng)護齡期的發(fā)展,可作為工程施工強度判斷的經(jīng)驗參考。

    圖10 抗壓強度與養(yǎng)護齡期間關(guān)系Fig.10 Relationship of compressive strength and curing age

    4 結(jié)論

    通過開展系列水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度試驗,探討水泥與偏高嶺土摻比、水/水泥偏高嶺土比、凝膠總摻量和養(yǎng)護齡期對粉砂土抗壓強度的提升規(guī)律,得到如下主要結(jié)論:

    (1)水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度均隨水泥偏高嶺土摻比值減小呈先增后減發(fā)展,其峰值均在水泥與偏高嶺土摻比為5∶1時獲得,也即最理想情況下可節(jié)約1/6水泥消耗,且該摻比不受凝膠總摻量的改變而改變。

    (2)水泥復(fù)合偏高嶺土穩(wěn)定粉砂土抗壓強度提升與水/水泥偏高嶺土比呈負相關(guān)變化,隨凝膠總摻量線性提高,隨養(yǎng)護齡期發(fā)展強度提升先快后慢。

    (3)歸納提出了關(guān)于水/水泥偏高嶺土比、凝膠材料用量、養(yǎng)護齡期的四個經(jīng)驗公式,并利用試驗數(shù)據(jù)論證其有效性。研究成果可為水泥偏高嶺土復(fù)合穩(wěn)定工程軟弱土提供參考。

    [附中文參考文獻]

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