某X80鋼級CO2輸送管道斷裂事故調(diào)查分析情況介紹

吳 文，鐘桂香，黃衛(wèi)鋒 編譯

（1.中國石油天然氣管道工程有限公司，河北 廊坊 065000；2.寶山鋼鐵股份有限公司中央研究院，上海 201900）

0 前 言

美國從20 世紀(jì)70 年代開始建設(shè)CO2管道，絕大多數(shù)管道以超臨界態(tài)輸送CO2，主要用于提高油井采收率，是目前世界范圍內(nèi)擁有CO2管道里程最長的國家。根據(jù)監(jiān)管管道安全的美國運(yùn)輸部管道和危險(xiǎn)品安全管理局（PHMSA）2022 年的數(shù)據(jù)，該機(jī)構(gòu)監(jiān)管的超臨界CO2管道超過8 500 km，沒有發(fā)生過造成人員死亡的CO2管道事故。目前，美國聯(lián)邦層面將超臨界CO2管道劃歸危險(xiǎn)液體管道進(jìn)行監(jiān)管，業(yè)內(nèi)普遍認(rèn)為CO2管道帶來的安全風(fēng)險(xiǎn)并不比天然氣和石油管道更高。

2020 年2 月22 日發(fā)生在美國密西西比州亞祖縣Satartia 鎮(zhèn)附近的一起CO2管道破裂事故，引發(fā)公眾對CO2管道安全的廣泛關(guān)注。該管道建于2009年，是目前鋼級最高（API 5L X80）的長距離超臨界CO2輸送管道。此外，隨著近年來美國政府頒布加快部署碳捕集、利用與封存（CCUS）項(xiàng)目的一系列法案，配套規(guī)劃的CO2管道項(xiàng)目越來越多，這些CO2管道與以往管道相比，將有更多管道通過人口密集區(qū)。因此，美國國內(nèi)對這起CO2管道事故的關(guān)注程度進(jìn)一步提高。

按照美國法規(guī)，PHMSA 負(fù)責(zé)組織對該事故的調(diào)查分析、事故調(diào)查報(bào)告編制及恢復(fù)輸送等方面的全面監(jiān)管，PHMSA 于2022 年5 月26 日發(fā)布了該事故的調(diào)查報(bào)告，同時(shí)還公布了對該管道運(yùn)行企業(yè)采取的執(zhí)法行動；發(fā)布要求所有管道運(yùn)行企業(yè)立即為類似該事故的土體移動和地質(zhì)災(zāi)害風(fēng)險(xiǎn)制定計(jì)劃并采取措施的全國性建議公告；征集此事故有關(guān)的加強(qiáng)CO2管道安全的研究項(xiàng)目；啟動CO2管道新法規(guī)制定工作?？梢娫撈鹗鹿试诿绹艿佬袠I(yè)的影響之大，該事故的調(diào)查、分析以及后續(xù)處理會對美國CO2及油氣管道安全管理起到推動作用。筆者編譯了該事故調(diào)查報(bào)告的主要內(nèi)容及相關(guān)重要信息，并簡單介紹了與此事故有關(guān)的安全行動，以期為國內(nèi)管道行業(yè)從業(yè)人員提供參考。

1 事故概況

2020 年2 月22 日，美 國Denbury 公 司 的Delhi CO2輸送管道在密西西比州亞祖縣Satartia鎮(zhèn)附近的一道環(huán)焊縫失效，導(dǎo)致管道破裂。Denbury 公司在提交的事故報(bào)告中稱，此次破裂估計(jì)共泄漏了31 405 桶CO2，事故發(fā)生后附近200 人被疏散，45 人被送往醫(yī)院，無人員死亡，總財(cái)產(chǎn)損失近395萬美元。

Delhi 管道于2009 年投產(chǎn)，輸送超臨界態(tài)CO2，用于提高該公司的陸上油井采收率。該管道的有關(guān)數(shù)據(jù)見表1。

表1 管道基本信息

圖1為事故現(xiàn)場照片，事故管段位于鄰近433號公路的陡峭路堤上，采用水平定向鉆安裝，失效位置位于Tinsley 站下游約10.6 km（6.59 mile）處的山腳下，海拔高度明顯低于433 號公路的表面。

圖1 事故現(xiàn)場失效管段及環(huán)焊縫照片

美國現(xiàn)行聯(lián)邦規(guī)章規(guī)定，PHMSA 負(fù)責(zé)財(cái)產(chǎn)損失超過5 萬美元的危險(xiǎn)液體管道事故的調(diào)查。事故發(fā)生后，PHMSA 組織進(jìn)行了全面的調(diào)查和分析，包括現(xiàn)場調(diào)查、現(xiàn)場土壤和地質(zhì)災(zāi)害分析、以實(shí)驗(yàn)室失效分析為核心的根本原因分析、焊接工藝規(guī)程審查、應(yīng)急響應(yīng)及事故發(fā)生后空氣監(jiān)測等。調(diào)查報(bào)告于2022 年5 月26 日公開發(fā)布。

2 事故調(diào)查與分析

2.1 現(xiàn)場調(diào)查

事故發(fā)生后，PHMSA調(diào)查員、Denbury代表和應(yīng)急救援人員共同到現(xiàn)場進(jìn)行調(diào)查，調(diào)查發(fā)現(xiàn)，管道在環(huán)焊縫處斷裂分離，CO2快速泄漏導(dǎo)致管道上方形成彈坑。CO2迅速泄漏導(dǎo)致低溫，使該區(qū)域覆蓋了一層厚厚的冰層，管道的上游部分沒有被冰覆蓋。圖2 所示為事故5 天后失效分析團(tuán)隊(duì)拍攝的現(xiàn)場照片，管道失效位置位于路面下約12 m 處（圖2（a）），在環(huán)焊接頭破裂邊緣觀察到輕微的鋸齒狀（圖2（b））。

圖2 事故5天后失效分析團(tuán)隊(duì)拍攝的現(xiàn)場照片

2.2 實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)和根本原因分析

2.2.1 概況

Denbury公司委托Mears公司完成Delhi管道事故的根本原因分析（root cause analysis，RCA）。RCA是一種結(jié)構(gòu)化的調(diào)查活動，目的在于識別問題的真正原因以及消除它所必需的措施，是國外正式事故調(diào)查過程的通用方法。

本次管道破裂事故的RCA 工作包括：事故現(xiàn)場調(diào)查，腐蝕狀況及防腐層有關(guān)的評價(jià)，對管道有關(guān)的設(shè)計(jì)、規(guī)格書、施工、運(yùn)行和維護(hù)文檔信息進(jìn)行審查以及實(shí)驗(yàn)室失效分析。實(shí)驗(yàn)室分析對失效現(xiàn)場收集的三段鋼管試樣進(jìn)行冶金學(xué)試驗(yàn)和失效分析，主要工作內(nèi)容包括：宏觀檢查、磁粉檢測、金相和斷口分析、硬度測試、力學(xué)性能測試、化學(xué)分析以及拍照和錄像記錄。實(shí)驗(yàn)室失效分析工作由DNVGL公司完成。

在破裂現(xiàn)場安裝好坡體支護(hù)裝置后，開挖出了上游的鋼管，切割出了兩段失效的管段，最后共取3節(jié)管段進(jìn)行試驗(yàn)，開挖和切割后的管段情況如圖3所示。

圖3 管段和分析取樣示意圖

2020 年3 月11 日，失效鋼管試樣被運(yùn)往到俄亥俄州哥倫布市的DNVGL 實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行分析。為便于分析，Denbury 公司與Mears 公司合作，編制了鋼管試樣收集規(guī)程，并向DNVGL 提供了一份試驗(yàn)規(guī)程，要求其按試驗(yàn)規(guī)程開展試驗(yàn)。

2.2.2 目視檢查、測量和試樣截取

首先對三個(gè)管段試樣進(jìn)行目視檢查和測量，發(fā)現(xiàn)失效環(huán)焊接頭兩側(cè)鋼管試樣的防腐層部分已經(jīng)脫落，可能是因?yàn)楣艿纼?nèi)CO2從正常輸送條件（超臨界態(tài)）到管道破裂后的大氣環(huán)境會形成干冰（約-56.7 ℃或更低溫度），影響了防腐層的黏合。

對鄰近斷裂面的鋼管和失效環(huán)焊接頭進(jìn)行了目視檢查。發(fā)現(xiàn)斷裂表面平整，基本呈180°，且沒有影響壁厚的減薄。其中A管段的測量結(jié)果如圖4 所示，水平標(biāo)尺測量的是到A 管段邊緣的距離，周向標(biāo)尺測量的是沿著介質(zhì)流動方向距頂部正中心的順時(shí)針距離或角度。圖5 為A 管段失效環(huán)焊接頭的斷裂面及管道內(nèi)表面照片。

圖4 A管段的測量情況示意圖

圖5 A管段失效環(huán)焊接頭斷裂面及鋼管內(nèi)表面情況（管內(nèi)介質(zhì)流動方向?yàn)閺耐庀騼?nèi)）

其次，確定管段的取樣位置和冶金學(xué)分析位置，取樣位置和不同類型試樣如圖6所示，其中M、MU 表示金相分析試樣；S 表示斷口分析試樣。

圖6 實(shí)驗(yàn)室取樣示意圖

2.2.3 環(huán)焊接頭缺陷檢查

用軟鬃刷清潔失效環(huán)焊接頭內(nèi)外表面后，進(jìn)行金相分析試驗(yàn)，從失效環(huán)焊接頭A管段和B管段選定5 個(gè)區(qū)域，從C 管段上正常環(huán)焊接頭選定1個(gè)區(qū)域（圖6）。斷裂表面有平滑區(qū)和壁厚不均勻的更粗糙區(qū)域，圖7為其中一個(gè)示例，未發(fā)現(xiàn)有以前的焊接或材料缺陷跡象。由于斷裂表面沒有人字紋，無法確定起裂的準(zhǔn)確位置。

圖7 環(huán)焊縫斷裂面形貌

2.2.4 金相分析及斷口分析

對6 個(gè)金相試樣（M1～M5，MU）進(jìn)行宏觀和微觀形貌分析。圖8為試樣照片，可觀察到一些試樣在剪切角（裂紋擴(kuò)展路徑穿過平滑表面）有斷裂路徑，另一些試樣的裂紋擴(kuò)展路徑垂直于自由面和剪切失效區(qū)（斷口表面粗糙）。其中，M2試樣的截面形貌如圖9所示。

圖8 從失效環(huán)焊接頭切取的含裂紋金相試樣（M1-M5）

圖9 金相試樣M2的截面形貌

管段A的金相試樣相鄰位置切取出了 4 個(gè)斷口表面試樣進(jìn)行了掃描電鏡分析（見圖6），沒有發(fā)現(xiàn)以前存在的缺陷或疲勞開裂現(xiàn)象。

2.2.5 硬度測試

對6個(gè)金相試樣進(jìn)行維氏硬度測試，測試結(jié)果如圖10所示，未發(fā)現(xiàn)異常高硬度區(qū)域。失效環(huán)焊接頭的硬度測試顯示出的變化可能與失效過程中的冷卻效應(yīng)有關(guān)。正常環(huán)焊接接頭的硬度測試值最能代表失效前環(huán)焊接頭的基本硬度值。對正常環(huán)焊接頭的硬度測試結(jié)果表明，焊縫金屬的硬度低于管體金屬的硬度。正常環(huán)焊接頭的橫向焊接接頭試樣（對應(yīng)管體縱向）的拉伸試驗(yàn)結(jié)果與實(shí)際斷裂失效情況相似，進(jìn)一步表明環(huán)焊接頭硬度較低，是軸向應(yīng)力作用下易出現(xiàn)超載失效的位置。

圖10 M2試樣截面硬度值分布

2.2.6 力學(xué)性能試驗(yàn)

從失效環(huán)焊縫下游A 管段上截取2 個(gè)相同的母材試樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，測得的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度平均值見表2。從表2 可以看出，母材橫向試樣的試驗(yàn)結(jié)果均滿足建設(shè)期的API SPEC 5L 44版中X80M PSL2的要求。

表2 失效環(huán)焊縫下游A管段母材試樣的拉伸試驗(yàn)結(jié)果

從失效環(huán)焊縫上游C管段上截取2個(gè)相同母材試樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度平均值見表3。從表3可看出，母材橫向試樣均滿足建設(shè)期的API SPEC 5L 44版中X80M PSL2要求。

表3 失效環(huán)焊縫上游C管段母材試樣的拉伸試驗(yàn)結(jié)果

另外，從完好環(huán)焊接頭截取兩個(gè)相同的橫向（對應(yīng)管體縱向）試樣，測得抗拉強(qiáng)度平均值為711.7 MPa（103.3 ksi），兩個(gè)試樣均在環(huán)焊接頭斷裂，與運(yùn)行管道實(shí)際失效情況類似。在API 1104 中沒有規(guī)定環(huán)焊接頭的屈服強(qiáng)度值，環(huán)焊接頭的抗拉強(qiáng)度值雖滿足API SPEC 5L 44 版中X80M PSL2 的要求，但是低于下游和上游鋼管的縱向抗拉強(qiáng)度值759.8 MPa （109.7 ksi） 和730.3 MPa（106 ksi）。

母材試樣的CVN 試驗(yàn)結(jié)果表明，所有試樣的沖擊功值都超過建設(shè)時(shí)API SPEC 5L 44 版中X80M PSL 2管線管的規(guī)定最低值。取自C管段環(huán)焊接頭試樣的沖擊試驗(yàn)結(jié)果也在可接受范圍，85%FATT為15.6 ℃。

2.2.7 化學(xué)成分分析

對A 管段和C 管段的化學(xué)成分進(jìn)行了分析。結(jié)果表明，管線鋼的化學(xué)成分滿足施工時(shí)API SPEC 5L 44 版X80M PSL2 管線鋼的成分要求。對母材試樣的碳當(dāng)量CEPcm進(jìn)行了計(jì)算，A 管段和C 管段試樣分別為0.17 和0.16，滿足建設(shè)階段的要求（CEPcm最大允許值為0.25）。這些鋼管的碳當(dāng)量相當(dāng)?shù)停砻骶哂蟹浅：玫牡挚购缚p熱影響區(qū)氫致冷裂紋開裂（HACC）的能力。

2.2.8 失效管段的應(yīng)力分析

作為根本原因分析的一部分以及開挖維修工作的需要，Denbury 委托Mott MacDonald（MM）公司對事故相關(guān)管段進(jìn)行應(yīng)力分析。分析采用Denbury提供的竣工資料和MM 公司調(diào)查的數(shù)據(jù)，使用AutoPIPE CONNECT 高級版12.02.00.14軟件對管道建模，建模分析采用應(yīng)力工程方法和計(jì)算應(yīng)力分析方法進(jìn)行。

為獲得應(yīng)力分析需要的施加在管道上的土壤荷載，MM 公司進(jìn)行了事故現(xiàn)場的土體移動分析，土壤荷載利用ASCE ALA《埋地鋼制管道設(shè)計(jì)指南》（2001 年7 月版）推薦的做法確定。首先確定了給定環(huán)境下土體移動造成管道應(yīng)力開始超出許用應(yīng)力所對應(yīng)的最大均布荷載（36.7 kN/m），然后根據(jù)巖土勘察結(jié)果和無人機(jī)地形圖，進(jìn)行了土體移動分析，結(jié)論是土體移動將在管道上產(chǎn)生40 kN/m 的均布荷載。在40 kN/m 均布載荷下，應(yīng)力分析結(jié)果顯示斷裂區(qū)域管段的應(yīng)力比ASMB B31.4 中規(guī)定的許用應(yīng)力高43%，因此，事故位置土體移動產(chǎn)生的管道軸向應(yīng)力足可以引起該管段過載。

根據(jù)分析結(jié)果，MM 公司還提出了釋放應(yīng)力應(yīng)開挖的管段長度和最少更換管段長度的建議。為了保證管道完整性，該區(qū)域其他承受高拉伸載荷的管段按ASME B31.4要求將進(jìn)行水壓試驗(yàn)。

2.2.9 分析結(jié)論

事故調(diào)查的綜合結(jié)果表明，事故根本原因是管道軸向應(yīng)力足夠大引發(fā)了環(huán)焊縫處過載，土壤移動是可能的誘因。根據(jù)調(diào)查分析，得出如下結(jié)論：

（1）脆性斷裂起于環(huán)焊接頭。帶韌窩（韌性斷裂模式）的軟化區(qū)域和解理面（脆性斷裂模式）是超載引發(fā)失效的典型特征。

（2）軸向應(yīng)力導(dǎo)致失效。沒有固有的缺陷跡象，具體的起裂位置不明顯。

（3）失效和正常環(huán)焊接頭的焊縫金屬硬度值均低于鋼管母材硬度值，表明焊縫金屬比母材軟，更可能使管道在軸向應(yīng)力作用下超載。調(diào)查結(jié)果不能表明失效是焊接質(zhì)量問題造成的。

（4） 沒有發(fā)現(xiàn)引發(fā)本次失效的內(nèi)外腐蝕證據(jù)。

（5）力學(xué)性能和化學(xué)成分分析結(jié)果表明，鋼管符合建設(shè)時(shí)API SPEC 5L 44 版中X80M PSL 2管線管的要求。

（6）失效環(huán)焊接頭上、下游鋼管母材的顯微組織是現(xiàn)代X80M PSL2管線鋼的顯微組織。

完成的RCA 報(bào)告題目為“Study of Root Cause and Contributing Factors”（根本原因和主要原因研究），共210 頁（調(diào)查報(bào)告共269 頁），包括實(shí)驗(yàn)室分析的過程和結(jié)論。附錄8個(gè)，涵蓋鋼管試樣收集、冶金學(xué)試驗(yàn)和取樣規(guī)程、冶金分析報(bào)告、焊接工藝及評定、應(yīng)力分析報(bào)告等。

2.3 土壤和地質(zhì)災(zāi)害情況分析

調(diào)查確定事故位置的土層為該地區(qū)典型的黃土地層，由于事發(fā)前多次強(qiáng)降雨，導(dǎo)致地層雨水相對飽和。后來分析的干燥區(qū)內(nèi)土層特征證實(shí)該地層是由粉粒和黏粒組成的黃土地層，表明在適當(dāng)?shù)臈l件下，地層容易吸水，進(jìn)而發(fā)生濕陷或坍塌（黃土的孔隙度相對較高，通常為50%～55%，垂直節(jié)理發(fā)育，堆積黃土?xí)刎Q向節(jié)理發(fā)生破壞并形成垂直陡壁，黃土陡壁更易發(fā)生垂直侵蝕）。由于浸水后土層飽和，陡峭坡體的垂直侵蝕更加嚴(yán)重，土體移動給管道施加了超過其承受能力的軸向載荷，導(dǎo)致管體環(huán)焊縫失效。

Denbury 公司表示，事故管道沿線每年會遇到2～3個(gè)與土體移動有關(guān)的問題。公司的完整性管理程序（IMP）將“地質(zhì)災(zāi)害”確定為該管道的一項(xiàng)潛在風(fēng)險(xiǎn)，但沒有對應(yīng)的危害評估或預(yù)防/緩解措施的額外要求，例如使用帶有慣性測量單元傳感器的內(nèi)檢測工具進(jìn)行彎曲應(yīng)變分析，或進(jìn)行地質(zhì)災(zāi)害評估。Denbury 的運(yùn)行和維護(hù)（O&M）規(guī)程也缺乏地質(zhì)災(zāi)害識別、評估、整治和員工培訓(xùn)的實(shí)質(zhì)性信息。此外，按照美國聯(lián)邦法規(guī)的管道巡線要求，Denbury 公司通常是利用飛機(jī)巡線，記錄顯示巡線是按規(guī)章要求定期進(jìn)行，但在破裂位置沒有發(fā)現(xiàn)地質(zhì)災(zāi)害。

此次破裂事故后，PHMSA對Denbury公司的完整性管理程序以及運(yùn)行和維護(hù)活動進(jìn)行了審查，發(fā)現(xiàn)Denbury 公司沒有處理管道的地質(zhì)災(zāi)害風(fēng)險(xiǎn)問題，也沒有在事故發(fā)生前采取足夠的預(yù)防和緩解措施。PHMSA 對該公司已經(jīng)開始制定的地質(zhì)災(zāi)害管理程序提出了具體建議。

2.4 CO2擴(kuò)散分析

美國國家氣象局（NWS）利用事故發(fā)生時(shí)的大氣數(shù)據(jù)，根據(jù)管道泄漏出的CO2從地面消散時(shí)的方向生成了CO2羽流或云層模型，該模型顯示Satartia 鎮(zhèn)（鎮(zhèn)中心距事故地點(diǎn)1.6 km）位于CO2高濃度區(qū)域，因此，由急救機(jī)構(gòu)疏散該鎮(zhèn)居民。

2011 年Denbury 曾委托第三方公司為CO2泄漏構(gòu)建了影響半徑模型，利用該模型，劃定了Delhi 管道的可能影響范圍，Satartia 鎮(zhèn)位于影響范圍外，因此該管段沒有被Denbury 確定為可能影響的“重度危險(xiǎn)區(qū)”，該鎮(zhèn)也沒有被列入Denbury 的公眾警示程序（美國聯(lián)邦管道規(guī)章中對“重度危險(xiǎn)區(qū)”和建立公眾警示程序都有明確規(guī)定），相應(yīng)地也沒有被納入當(dāng)?shù)氐母鞣N應(yīng)急響應(yīng)計(jì)劃中。

3 事故調(diào)查結(jié)果與結(jié)論

PHMSA 在事故調(diào)查報(bào)告中指出，Delhi 管道破裂是因土壤移動引發(fā)管道軸向荷載過大，導(dǎo)致了環(huán)焊接頭失效。失效管段沿線的地形、土壤類型以及事故前幾個(gè)月的持續(xù)降雨，使管道上方山丘一側(cè)的黃土飽和并被垂直侵蝕。在強(qiáng)降雨前的兩個(gè)月里，當(dāng)?shù)剌^高氣溫是否也會引發(fā)土壤不穩(wěn)定尚不明確。

引發(fā)事故的因素包括：

（1）Denbury 公司的運(yùn)行和維護(hù)規(guī)程沒有針對因土壤不穩(wěn)定可能引發(fā)管道損壞的解決方案，盡管之前有土體移動風(fēng)險(xiǎn)的經(jīng)驗(yàn)和知識。

（2）Denbury 公司的完整性管理程序（IMP）沒有應(yīng)對地質(zhì)災(zāi)害的完整性危險(xiǎn)因素識別和/或評估，也沒有對應(yīng)的預(yù)防及緩解措施。

（3）事故發(fā)生前，按美國聯(lián)邦規(guī)章規(guī)定進(jìn)行的空中巡線沒有在事故點(diǎn)發(fā)現(xiàn)地質(zhì)災(zāi)害。

（4）Denbury 的CO2擴(kuò)散模型低估了可能受到泄漏影響的范圍。因此，該管段沒有被定為可能影響的“重度危險(xiǎn)區(qū)”管段，Satartia 鎮(zhèn)也沒有被納入美國聯(lián)邦規(guī)章要求的公眾警示程序中，未在當(dāng)?shù)貞?yīng)急響應(yīng)機(jī)構(gòu)報(bào)備，告知可能發(fā)生的失效后果。

（5）Denbury 沒有告知當(dāng)?shù)鼐仍藛T可能的危害，當(dāng)?shù)鼐仍藛T在管道斷裂失效40 min后聯(lián)系了Denbury，這導(dǎo)致對緊急事件有關(guān)情況的理解出現(xiàn)混亂，并妨礙了急救人員和社區(qū)應(yīng)對緊急事件的能力。

4 修復(fù)及恢復(fù)輸送情況

修復(fù)該段管道之前，Denbury 委托一家工程公司制定切除失效管段以及減輕未來可能的土體移動計(jì)劃。Denbury 公司沿433 號公路安裝了土壤支撐設(shè)施。PHMSA 評估了修復(fù)計(jì)劃并監(jiān)督其實(shí)施。

2020 年9 月1 日，Denbury 開 始 更 換 事 故 管段，9 月26 日，Denbury 將新管段焊接完成。新安裝的24 m 管段采用Φ610 mm 的鋼管，該鋼管由Mannesmann 鋼管公司于2019 年生產(chǎn)，是API SPEC 5L X70 鋼級、壁厚14.3 mm 的HFW 鋼管，并且具有FBE防腐層。

Denbury向PHMSA提供了重新啟輸計(jì)劃，經(jīng)PHMSA 審查和批準(zhǔn)后，Denbury 于2020 年10 月26日重新啟用了該管道。在Denbury進(jìn)行維修和重新啟動工作的同時(shí)，PHMSA對Denbury的管道運(yùn)行情況進(jìn)行了檢查，發(fā)布了各種執(zhí)法行動通知，包括發(fā)布本次事故的可能違規(guī)通告（notice of probable violation，NOPV）。NOPV 是一種執(zhí)法方式，指在聯(lián)邦或州內(nèi)機(jī)構(gòu)授權(quán)的管道檢查員進(jìn)行例行檢查、事故調(diào)查或其他監(jiān)督活動后，PHMSA 區(qū)域主管確定是否可能發(fā)生違規(guī)行為，并在適當(dāng)情況下向運(yùn)營商發(fā)出NOPV。NOPV 中指出Denbury 未遵守美國聯(lián)邦規(guī)章的8 條規(guī)定，對其中7 條進(jìn)行了處罰，累計(jì)民事處罰約387 萬美元。

5 事故后PHMSA針對管道安全的新行動

2022 年5 月26 日，PHMSA 在其網(wǎng)站發(fā)布了新聞，公布了該起管道事故的調(diào)查報(bào)告，向Denbury 公司發(fā)出可能違規(guī)通知（NOPV），還同時(shí)公布了以下內(nèi)容：

（1）為了修訂CO2管道的標(biāo)準(zhǔn)，包括與應(yīng)急準(zhǔn)備和響應(yīng)有關(guān)的要求，啟動一項(xiàng)新的法規(guī)制定工作。

（2）更新2019年5月發(fā)布的提醒管道所有者和經(jīng)營者由于山體滑坡和沉降引發(fā)土體移動可能對管道造成損害的全國性建議公告，在美國政府的《聯(lián)邦公報(bào)》上發(fā)布，強(qiáng)調(diào)管道運(yùn)行單位需立即為減少與土體移動和地質(zhì)災(zāi)害有關(guān)的風(fēng)險(xiǎn)制定計(jì)劃。

（3）公開征集2022年提升CO2管道安全的研究項(xiàng)目，項(xiàng)目名稱為“利用機(jī)器學(xué)習(xí)方法確定CO2管道的潛在影響半徑”，要求項(xiàng)目給出計(jì)算CO2管道潛在影響半徑的工具或模型。根據(jù)后期PHMSA 網(wǎng)站消息，承擔(dān)單位計(jì)劃采用計(jì)算流體動力學(xué)模擬和機(jī)器學(xué)習(xí)方法，給出類似于天然氣管道潛在影響半徑的計(jì)算公式。該項(xiàng)目作為PHMSA 管理的競爭性學(xué)術(shù)協(xié)議項(xiàng)目（CAPP），PHMSA 出資27.9 萬美元，委托Texas A&M Engineering Experiment Station 完成，計(jì)劃于2022年9月開始，2024年9月結(jié)束。

6 結(jié)束語

美國2009年投產(chǎn)的某X80超臨界CO2輸送管道，因降雨誘發(fā)土體移動造成環(huán)焊縫斷裂事故，該事故對美國CO2及油氣管道安全管理影響較大。鑒于事故調(diào)查采用的結(jié)構(gòu)化根本原因分析步驟、工作內(nèi)容、管道應(yīng)力分析及重新啟用等工作，我國具有重要參考價(jià)。該管道的設(shè)計(jì)參數(shù)、鋼管參數(shù)、防腐及焊接工藝、事故經(jīng)過、事故調(diào)查主要工作內(nèi)容、調(diào)查結(jié)果和管道重新啟用情況，以及針對CO2管道制定的法規(guī)和CO2管道影響范圍研究等，可為從事CO2管道工程的相關(guān)人員提供參考。

致謝：中國石油管道科學(xué)研究院有限公司的孫巧飛建議本文2.2 節(jié)詳細(xì)介紹重點(diǎn)內(nèi)容，本文2.2.8節(jié)和第6節(jié)由中國石油天然氣管道工程有限公司余志峰校審，2.3 節(jié)由中國石油天然氣管道工程有限公司任海賓校審。