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    焦?fàn)t煙氣余熱蒸氨系統(tǒng)在柳鋼的開(kāi)發(fā)與應(yīng)用

    2023-12-16 08:12:12黃飛平鄒駿
    工業(yè)安全與環(huán)保 2023年12期
    關(guān)鍵詞:蒸氨熱媒焦?fàn)t

    黃飛平 鄒駿

    (柳州鋼鐵股份有限公司,廣西 柳州 545002)

    0 引言

    焦?fàn)t煙氣是一種低品位熱源,在南方地區(qū),焦?fàn)t煙氣的排煙溫度一般為195 ~210 ℃,而且煙氣中含有SO2、NOx及粉塵,在沒(méi)有對(duì)焦?fàn)t煙氣進(jìn)行脫硫脫硝除塵之前,焦?fàn)t煙氣的余熱是無(wú)法利用的。因?yàn)榻範(fàn)t煙氣中所含的酸性氣體和粉塵會(huì)腐蝕、堵塞余熱回收裝置,短時(shí)間內(nèi)就會(huì)造成煙氣余熱回收裝置腐蝕穿孔或者堵塞失效。近幾年隨著國(guó)家超低排放政策的實(shí)施,幾乎所有焦?fàn)t都配備了焦?fàn)t煙氣脫硫脫硝除塵一體化裝置,這就為焦?fàn)t煙氣余熱利用創(chuàng)造了有利條件。目前,南方地區(qū)焦?fàn)t煙氣脫硫脫硝除塵一體化裝置都采用的是SDS 脫硫+布袋除塵+SCR 脫硝工藝,系統(tǒng)的溫降為5 ~10 ℃,焦?fàn)t煙氣完成脫硝后的溫度為185 ~200 ℃。因?yàn)榈蜏氐蛪猴柡驼羝仩t的換熱管內(nèi)汽水混合物溫度一般要維持170 ℃,但脫硫脫硝后的排煙溫度最低只有185 ℃,氣水溫差只有15℃,很顯然,這個(gè)溫差基本無(wú)法生產(chǎn)低溫飽和蒸汽。根據(jù)焦?fàn)t煙氣脫硫脫硝除塵后的溫度特性,筆者開(kāi)發(fā)了焦?fàn)t煙氣余熱間接蒸氨工藝。

    1 焦?fàn)t煙氣余熱間接蒸氨工藝

    1.1 開(kāi)發(fā)焦?fàn)t煙氣余熱間接蒸氨工藝的起因

    焦化蒸氨是指對(duì)煉焦過(guò)程中產(chǎn)生的剩余氨水進(jìn)行加熱,將其中所含的揮發(fā)氨和固定氨脫除的一個(gè)工藝過(guò)程。按對(duì)塔底液體加熱方式的不同可以分為直接蒸氨和間接蒸氨2 種方式,由于直接蒸氨是直接向蒸氨塔中通入低壓蒸汽,因此簡(jiǎn)便易行,在傳統(tǒng)設(shè)計(jì)中一般采用此蒸氨工藝。但與間接蒸氨工藝相比,直接蒸氨工藝不僅能耗高,而且加熱蒸汽直接進(jìn)入廢水中無(wú)法回收,造成軟水的浪費(fèi)和廢水量的增加,因此采用間接法蒸氨更符合國(guó)家節(jié)能減排的要求,同時(shí)有著明顯的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益[1]。

    柳鋼一化蒸氨系統(tǒng)原來(lái)采用蒸汽直接蒸氨,需要消耗低壓新鮮蒸汽,而蒸汽冷凝水混入廢水中,消耗了能源的同時(shí),還給后續(xù)污水處理工藝增加了負(fù)擔(dān),鑒于此,柳鋼利用三四焦焦?fàn)t煙氣脫硫脫硝除塵后凈煙氣余熱,研究開(kāi)發(fā)焦?fàn)t煙氣余熱蒸氨工藝。

    1.2 工藝開(kāi)發(fā)思路

    因?yàn)榻範(fàn)t煙氣脫硫脫硝除塵后為185 ℃的低品位熱源,無(wú)法直接產(chǎn)生低壓蒸汽,而蒸氨塔塔底廢水溫度約為110 ℃,這為凈化后焦?fàn)t煙氣為熱源進(jìn)行余熱蒸氨提供了合理的溫度梯度。但蒸氨塔塔底廢液含有一定量的瀝青渣,而且蒸氨塔距離相鄰的焦?fàn)t煙氣脫硫脫硝系統(tǒng)距離較遠(yuǎn),如果直接將蒸氨塔底廢液送至焦?fàn)t煙氣脫硫脫硝系統(tǒng)加熱將造成沿途管道的腐蝕和堵塞,處理起來(lái)難度非常大。針對(duì)工藝實(shí)際情況,擬采用過(guò)熱除鹽水作為熱媒水進(jìn)行焦?fàn)t煙道氣余熱間接蒸氨改造,工藝路線見(jiàn)圖1。

    圖1 焦?fàn)t煙氣余熱間接蒸氨工藝路線

    從焦?fàn)t脫硫脫硝系統(tǒng)過(guò)來(lái)的185 ℃凈煙氣自上而下與熱媒水(過(guò)熱除鹽水)逆流換熱,凈煙氣冷卻至132 ℃后通過(guò)煙氣引風(fēng)機(jī)排放。熱媒水在煙氣換熱模塊中從122 ℃被加熱到152 ℃后送至廢液閃蒸器中用來(lái)加熱循環(huán)廢液,熱媒水循環(huán)過(guò)程中通過(guò)穩(wěn)壓罐始終保持0.7 ~0.8 MPa的壓力,防止熱媒水汽化,當(dāng)熱媒水系統(tǒng)壓力降低時(shí)通過(guò)干熄焦除鹽水給水泵(出口壓力1.2 MPa)給熱媒水系統(tǒng)補(bǔ)水補(bǔ)壓,當(dāng)熱媒水系統(tǒng)超壓或者不凝氣在穩(wěn)壓罐上方聚集造成穩(wěn)壓罐液位偏低時(shí)通過(guò)穩(wěn)壓罐頂?shù)男箟嚎谛箟盒箽猓瑥亩冀K保持熱媒水系統(tǒng)的壓力穩(wěn)定而且沒(méi)有汽化。

    從蒸氨塔底來(lái)的117 ℃左右的廢液通過(guò)高度差和塔底壓力自流進(jìn)廢液沉淀槽,在廢液沉淀槽中對(duì)廢液中的瀝青渣進(jìn)行沉淀,廢液沉淀后的清液溢流過(guò)廢液沉淀槽中的溢流隔板然后進(jìn)入廢液循環(huán)泵,通過(guò)廢液循環(huán)泵壓入廢液閃蒸器中和熱媒水換熱,廢液升溫到126 ℃并閃蒸出部分蒸汽進(jìn)入蒸氨塔進(jìn)行蒸氨。原有的低壓直接蒸汽蒸氨系統(tǒng)保留,在間接蒸氨系統(tǒng)提供的熱量不足時(shí)以低壓直接蒸汽作為熱量補(bǔ)充,已保證蒸氨塔能夠達(dá)到設(shè)計(jì)處理量。

    2.3 工藝運(yùn)行效果

    柳鋼焦化廠將一化蒸氨系統(tǒng)用直接蒸汽蒸氨和焦?fàn)t煙道余熱蒸氨進(jìn)行了蒸氨后蒸氨廢水指標(biāo)對(duì)比,對(duì)比結(jié)果見(jiàn)表1,通過(guò)對(duì)比可知余熱蒸氨后的廢水指標(biāo)和直接蒸氨后的廢水指標(biāo)基本一致,對(duì)后續(xù)水處理系統(tǒng)并不會(huì)造成不良影響,通過(guò)長(zhǎng)時(shí)間的間接蒸氨運(yùn)行也驗(yàn)證了間接蒸氨的蒸氨廢水對(duì)水處理系統(tǒng)并無(wú)不良影響。

    表1 直接蒸氨和間接蒸氨后蒸氨廢水參數(shù)對(duì)比

    通過(guò)長(zhǎng)時(shí)間的運(yùn)行,焦?fàn)t煙氣余熱間接蒸氨的運(yùn)行參數(shù)見(jiàn)表2。

    表2 焦?fàn)t煙氣余熱蒸氨運(yùn)行參數(shù)

    從表2 可知熱媒水入口平均水溫152 ℃,出口平均水溫122 ℃,溫差△t水=30 ℃,熱媒水循環(huán)量M水=125 t/h=125×103kg/h。

    水的比熱容為C水=4.2 kJ(kg·℃),蒸汽比熱容為C蒸汽=2.1 kJ(kg·℃),水的汽化潛熱為C 汽化=2 260 kJ/kg[2]。在此情況下計(jì)算熱媒水替代了多少溫度為160 ℃的低壓蒸汽。

    首先計(jì)算1 t 160 ℃的低壓蒸汽從160 ℃降到100 ℃(△t蒸汽=60 ℃)并凝結(jié)成水能放出的熱量。

    Q蒸汽=(C蒸汽·△t蒸汽+C汽化)×1 000 kg/t=(2.1×60+2 260)×1 000=2.386×106kJ/t。

    再計(jì)算125 t/h 的熱媒水在溫差30 ℃時(shí)放出的熱量Q水=M水·C水·△t水=125×103×4.2×30=15.75×106kJ/h。

    熱媒水每小時(shí)替代160 ℃的低壓蒸汽量M蒸汽為:M蒸=Q水×Q蒸汽=15.75×106÷2.386×106=6.6 t/h。

    通過(guò)計(jì)算可以得出柳鋼的焦?fàn)t煙氣余熱間接蒸氨系統(tǒng)每小時(shí)可替代6.6 t 的低壓蒸汽,相對(duì)減少了6.6 t/h的蒸氨廢水,在沒(méi)有通入直接低壓蒸汽的情況下,焦?fàn)t煙氣余熱間接蒸氨系統(tǒng)最大蒸氨上水量可達(dá)30 t/h。

    本系統(tǒng)使用到的熱媒循環(huán)水泵和廢液循環(huán)泵功率分別為45 kW 和30 kW,合計(jì)75 kW,目前運(yùn)行頻率都不到30 Hz,在余熱系統(tǒng)投用后柳鋼三四焦脫硫脫硝裝置的6 000 kV 高壓引風(fēng)機(jī)因?yàn)闊煔鉁囟认陆?,煙氣體積縮小,運(yùn)行頻率降低了1Hz,目前此風(fēng)機(jī)電機(jī)1 Hz 的頻率對(duì)應(yīng)10 A 的電流,折合節(jié)電85 kW,因此為余熱蒸氨系統(tǒng)而開(kāi)的2 臺(tái)水泵在抵扣高壓引風(fēng)機(jī)節(jié)電功率后,實(shí)際整個(gè)系統(tǒng)是節(jié)電運(yùn)行的。

    在柳鋼一化余熱蒸氨對(duì)應(yīng)的三四焦焦?fàn)t煙氣脫硫脫硝及余熱回收系統(tǒng)當(dāng)前負(fù)荷下,焦?fàn)t煙氣余熱蒸氨系統(tǒng)可代替低壓蒸汽6.6t/h,按低壓蒸汽80 元/t,蒸氨廢水處理費(fèi)20 元/t,系統(tǒng)1 a 運(yùn)行8 700 h 計(jì)算,柳鋼焦?fàn)t煙氣余熱蒸氨系統(tǒng)創(chuàng)經(jīng)濟(jì)效益574.2 萬(wàn)元/a,經(jīng)濟(jì)效益顯著。

    2 結(jié)語(yǔ)

    通過(guò)以上分析比較可以看出,焦?fàn)t煙氣余熱蒸氨系統(tǒng)巧妙的利用了焦?fàn)t煙氣的余熱,并對(duì)蒸氨系統(tǒng)進(jìn)行了間接蒸氨的改造,實(shí)現(xiàn)了低品質(zhì)余熱的梯級(jí)化利用,不僅環(huán)保節(jié)能,而且產(chǎn)生了顯著的經(jīng)濟(jì)效益,是一種值得推廣應(yīng)用的環(huán)保節(jié)能工藝。

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