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    熔鹽儲(chǔ)罐泄漏原因分析及建議

    2023-11-27 04:17:23山東電力建設(shè)第三工程有限公司劉中博張建亮
    電力設(shè)備管理 2023年18期
    關(guān)鍵詞:罐壁熔鹽壁板

    山東電力建設(shè)第三工程有限公司 劉中博 張建亮

    現(xiàn)階段,太陽(yáng)能光熱發(fā)電已經(jīng)日趨成熟,相關(guān)設(shè)備的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范也逐步投用。但作為熔融鹽儲(chǔ)熱系統(tǒng)的熔鹽罐的設(shè)計(jì)目前還沒(méi)有專門的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),在目前的項(xiàng)目設(shè)計(jì)中均采用了油罐的相關(guān)設(shè)計(jì)條款,如API 650標(biāo)準(zhǔn),該部分標(biāo)準(zhǔn)又具有相對(duì)的限制性。本文在總結(jié)經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上,提出了熔鹽罐的設(shè)計(jì)建議。

    1 問(wèn)題說(shuō)明

    某國(guó)外塔式太陽(yáng)能光熱發(fā)電項(xiàng)目,裝機(jī)容量為150MW,儲(chǔ)熱系統(tǒng):一組熔鹽儲(chǔ)罐能夠提供汽輪發(fā)電機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)7h所需的熱量;一組SGS熔鹽/水汽換熱系統(tǒng)(1x 100%),導(dǎo)熱介質(zhì):熔鹽(冷熔鹽300℃,熱熔鹽565℃)。565℃的熱熔鹽進(jìn)入熱熔鹽罐被儲(chǔ)存起來(lái),熱熔鹽罐中的循環(huán)泵把熱熔鹽輸送到蒸汽發(fā)生器進(jìn)行換熱,產(chǎn)生蒸汽用來(lái)驅(qū)動(dòng)汽輪機(jī)發(fā)電。熔鹽儲(chǔ)罐為低壓圓柱形儲(chǔ)罐,采用不銹鋼(碳鋼)材質(zhì),通過(guò)罐壁和罐頂?shù)鹊谋貋?lái)減少熱量損失,罐體參數(shù):內(nèi)部直徑41.3m,頂高14m。

    機(jī)組在投用3年后,在設(shè)備停機(jī)檢修過(guò)程中,發(fā)現(xiàn)熱熔鹽罐基礎(chǔ)內(nèi)部的冷卻風(fēng)溫度出現(xiàn)異常上升現(xiàn)象,靠近罐中部位置的四個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)升高至84~109℃(正常約40~70℃左右),經(jīng)分析確定為熔鹽泄漏,經(jīng)調(diào)取熔鹽罐歷史記錄發(fā)現(xiàn),在1周之內(nèi)熔鹽損失約300t?,F(xiàn)場(chǎng)組織安裝臨時(shí)排鹽管道、臨時(shí)冷卻系統(tǒng)開始熱熔鹽罐排空工作,約兩周后開始進(jìn)入罐內(nèi)進(jìn)行檢查清理,檢查發(fā)現(xiàn);罐底板中間位置東西方向的底板隆起,此區(qū)域內(nèi)的東西焊縫處有兩處裂縫(實(shí)際熔鹽泄漏處);底板與壁板連接處的大角焊縫在罐內(nèi)側(cè)發(fā)現(xiàn)大量裂紋。

    2 泄漏原因分析

    熔鹽罐發(fā)生泄漏之后,現(xiàn)場(chǎng)收集資料并組織各單位專家進(jìn)行分析,從設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)、材料、安裝及焊接、運(yùn)行等各方面進(jìn)行根本原因分析,提出修復(fù)方案。

    2.1 設(shè)計(jì)方面

    2.1.1 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)

    熱熔鹽罐本體材質(zhì)采用了(347H)不銹鋼的設(shè)計(jì),設(shè)計(jì)溫度570℃,罐體容量約為15000m3。目前,國(guó)際上大型高溫熔鹽罐設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)均采用了API 650 12th,且API 650只適用于設(shè)計(jì)溫度不超過(guò)93℃的儲(chǔ)罐,其附錄M也僅適用于設(shè)計(jì)溫度超過(guò)93℃但不超過(guò)260℃的儲(chǔ)罐,說(shuō)明在熔鹽罐溫度設(shè)計(jì)上,國(guó)內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)還有其受限的一個(gè)方面,在具體實(shí)踐中,就需要依據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)、材料應(yīng)力選擇、有限元分析模擬來(lái)完善和加強(qiáng)。在材料上則采用了ASME BPVC II D和ASME BPVC Ⅷ-2的標(biāo)準(zhǔn)。

    2.1.2 熱熔鹽罐本體設(shè)計(jì)

    罐底板及壁板:熱罐底板中心區(qū)域有3塊9.5mm厚的鋼板,其他區(qū)域的底板厚度為8mm,環(huán)形邊緣鋼板厚度分別為17mm和35mm。第一層壁板厚度為46.6mm。底板規(guī)格種類較多,存在因板厚差異而導(dǎo)致的焊接及應(yīng)力集中問(wèn)題;底圈罐壁外表面沿徑向至邊緣環(huán)形板外緣的距離,國(guó)內(nèi)規(guī)范要求不應(yīng)小于50mm,且不宜大于100mm,而本項(xiàng)目為200mm,不符合國(guó)內(nèi)規(guī)范要求。

    設(shè)計(jì)應(yīng)力選取:熱罐材料A-240 347H在570℃要求的最大許用應(yīng)力值為109.6MPa,實(shí)際上按照ASME II-D標(biāo)準(zhǔn)許用應(yīng)力數(shù)據(jù)來(lái)看,還存在是否適應(yīng)變形的差異。本項(xiàng)目實(shí)際熱罐罐壁設(shè)計(jì)取用的設(shè)計(jì)應(yīng)力值為95MPa。按照API650規(guī)范要求,罐壁設(shè)計(jì)應(yīng)力當(dāng)溫度超過(guò)93℃時(shí)應(yīng)為材料最小規(guī)定屈服強(qiáng)度的2/3乘以衰減系數(shù),或者是規(guī)范中所給出的鋼板設(shè)計(jì)應(yīng)力值,取二者中的較少值。按照招標(biāo)規(guī)范的屈服強(qiáng)度(137MPa)來(lái)計(jì)算,設(shè)計(jì)應(yīng)力值至少應(yīng)小于91.3MPa,而本項(xiàng)目實(shí)際計(jì)算中取值為95MPa,不符合以上規(guī)范要求。

    查詢?cè)撛O(shè)計(jì)單位執(zhí)行的其他項(xiàng)目的應(yīng)力取值,明顯逐漸降低,相比于本項(xiàng)目余量越來(lái)越大。另外,按照設(shè)計(jì)公司有限元分析,最大應(yīng)力在罐底板與第一層壁板之間的焊縫處,在有限元應(yīng)力校核時(shí)沒(méi)有考慮焊接殘余應(yīng)力,但在實(shí)際熔鹽罐焊接過(guò)程中,焊接殘余應(yīng)力是不可避免的。輔助設(shè)備設(shè)計(jì)方面:熔鹽罐內(nèi)部一般均布置有熔鹽分配環(huán),其中熔鹽排出開孔方向不同廠家有不同的設(shè)計(jì),需要通過(guò)CFD及有限元模擬來(lái)進(jìn)行流場(chǎng)和應(yīng)力分析。需要注意設(shè)置排氣裝置,以免系統(tǒng)進(jìn)入空氣而導(dǎo)致管道及整個(gè)系統(tǒng)的振動(dòng);設(shè)備基礎(chǔ)沉降方面:該熔鹽罐基礎(chǔ)設(shè)計(jì)采用了柔性基礎(chǔ),在熔鹽罐泄漏后對(duì)基礎(chǔ)的檢測(cè)中,未發(fā)現(xiàn)基礎(chǔ)出現(xiàn)明顯的沉降。也就是說(shuō),罐體的泄漏并非由于熔鹽罐基礎(chǔ)沉降而導(dǎo)致的底板變形產(chǎn)生裂紋發(fā)生泄漏。

    2.2 材料方面

    本項(xiàng)目招標(biāo)規(guī)范書對(duì)材質(zhì)的要求,必須滿足標(biāo)準(zhǔn)ASTM A240 Gr 347H相關(guān)要求。實(shí)際熱罐347H鋼板從比利時(shí)采購(gòu),廠家性能數(shù)據(jù)滿足招標(biāo)要求。在熱罐取樣分析報(bào)告中,底板和壁板的力學(xué)特性、化學(xué)成分、微觀結(jié)構(gòu)、晶粒尺寸,硬度等與347H標(biāo)準(zhǔn)要求相一致,焊材也符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

    2.3 安裝(含焊接)方面

    2.3.1 罐底板、背板安裝

    罐底板安裝變形量的控制在施工階段部分位置控制有偏差,據(jù)施工人員說(shuō)明間隙測(cè)量報(bào)告中最大58mm的點(diǎn)在中幅板上,而業(yè)主測(cè)量報(bào)告中最大點(diǎn)是33mm,也在中幅板上,說(shuō)明底板安裝質(zhì)量控制不到位,變形量較大;罐底板對(duì)焊接的背板安裝要求:底板對(duì)接焊縫下面的背板(墊板)應(yīng)與罐底板貼緊并定位。底板安裝后部分變形將導(dǎo)致背板張口,在罐正常運(yùn)行過(guò)程中,由于基礎(chǔ)接觸面為厚度30mm細(xì)沙,可能會(huì)阻塞罐底板收縮。

    2.3.2 焊接方面

    從底板的取樣分析結(jié)果來(lái)看,底板對(duì)接焊縫存在部分根部未熔合(2.2~2.5mm)或根部未焊透缺陷,削弱了底板的強(qiáng)度,在其他因素的推動(dòng)下,會(huì)導(dǎo)致局部應(yīng)力集中而產(chǎn)生裂紋,最終會(huì)造成熔鹽泄漏。從大角焊縫取樣分析結(jié)果來(lái)看,焊縫個(gè)別位置存在咬邊和焊縫焊波較深等外觀缺陷,焊縫內(nèi)部未發(fā)現(xiàn)存在宏觀缺陷和有害腐蝕雜質(zhì)。經(jīng)失效分析,發(fā)現(xiàn)裂紋沿著在應(yīng)力最集中的大角焊縫焊趾處萌生并沿金屬晶界擴(kuò)展,基本確定斷裂機(jī)理是由于高溫蠕變(應(yīng)力松弛)引起,理論上產(chǎn)生機(jī)理是在高溫下長(zhǎng)時(shí)間高持久應(yīng)力下金屬產(chǎn)生晶界強(qiáng)度弱化引起。說(shuō)明,大角焊縫的裂紋產(chǎn)生,基本是長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行過(guò)程中,發(fā)生高溫蠕變而產(chǎn)生,與材料選擇有較大關(guān)系。

    業(yè)主認(rèn)為安裝期間大角焊縫焊接熱輸入過(guò)大和返修過(guò)多,會(huì)導(dǎo)致焊縫結(jié)構(gòu)產(chǎn)生更高的殘余應(yīng)力。在熱罐安裝期間,涉及大角焊縫PAUT(相控陣超聲檢測(cè))檢查時(shí),存在較大比例的返修焊縫。在檢查安裝記錄時(shí),發(fā)現(xiàn)焊縫返修有焊接日志,但是沒(méi)有記錄返修熱輸入記錄。在565℃的運(yùn)行溫度下,在溫度、時(shí)間和應(yīng)力的組合作用下產(chǎn)生裂紋并逐漸沿晶擴(kuò)展。

    2.4 運(yùn)行方面

    設(shè)計(jì)運(yùn)行要求:針對(duì)不同天氣狀況,熱罐在注入熱鹽有著嚴(yán)格要求,分別對(duì)多云天氣和晴天的工況對(duì)鹽溫控制有明確要求。陰天溫升2℃/min;連陰天后的晴天溫升5℃/min;連續(xù)晴天溫升4℃/min。本項(xiàng)目施工階段熱罐預(yù)熱信息:罐壁升溫速度控制在2~3℃/h,任何兩個(gè)罐壁測(cè)點(diǎn)溫差不得超過(guò)25℃。

    實(shí)際運(yùn)行控制:查詢項(xiàng)目部提供的歷史曲線數(shù)據(jù),沒(méi)有發(fā)現(xiàn)溫度升降超過(guò)上述要求的時(shí)間段,在發(fā)現(xiàn)泄漏之前的運(yùn)行操作也沒(méi)有異常,全廠正常停機(jī),停機(jī)后整罐溫度均勻下降。經(jīng)統(tǒng)計(jì)本次停機(jī)冷卻時(shí)間及溫度數(shù)據(jù),從溫度變化及歷史曲線來(lái)看,沒(méi)有超出設(shè)計(jì)的溫度升降5℃/min的范圍要求。

    2.5 熱罐泄漏過(guò)程分析

    關(guān)于熱罐底板熔鹽泄漏:按照基礎(chǔ)風(fēng)溫、熔鹽液位來(lái)看,發(fā)現(xiàn)泄漏之前熔鹽已經(jīng)開始泄漏,基本可以確定,在本次停機(jī)之后的罐體冷卻階段,在一些因素的共同作用,比如底板背板張口產(chǎn)生較大阻力以及罐底板組合階段的不平等因素限制了底板的運(yùn)動(dòng),直接導(dǎo)致底板起包變形。底板起包使底板在最弱的有缺陷焊縫位置產(chǎn)生裂紋,泄漏了熔鹽。

    關(guān)于大角焊縫裂紋,數(shù)量相對(duì)較多,根據(jù)取樣分析屬于高溫蠕變裂紋及短時(shí)拉裂裂紋。分析認(rèn)為一個(gè)是前期較長(zhǎng)時(shí)間的高溫蠕變而導(dǎo)致的裂紋,另外一個(gè)是本次停機(jī)之后發(fā)生的短時(shí)高溫拉裂,在短時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生強(qiáng)烈的罐體收縮變形,在大角焊縫殘余應(yīng)力的作用下,底板運(yùn)動(dòng)受阻、底板較大原始變形等,所有這些因素導(dǎo)致了大角焊縫的部分裂紋。針對(duì)罐壁與邊緣板之間的大角焊縫的裂紋,一種分析認(rèn)為該裂紋主要發(fā)生在停機(jī)之后的冷卻和熔鹽排空階段的較短時(shí)間,因?yàn)樵摵缚p已經(jīng)穿透壁板厚度的50%,在正常的運(yùn)行過(guò)程中由于液位、溫度的不斷變化,如此深的裂紋無(wú)法保證罐的正常安全運(yùn)行,該分析有一定道理,但與取樣檢驗(yàn)數(shù)據(jù)有一定差異。

    2.6 原因確定

    設(shè)計(jì)方面(主要原因)。按照API650規(guī)范要求,罐壁設(shè)計(jì)應(yīng)力當(dāng)溫度超過(guò)93℃時(shí)應(yīng)為材料最小規(guī)定屈服強(qiáng)度的2/3乘以衰減系數(shù),或者是規(guī)范中所給出的鋼板設(shè)計(jì)應(yīng)力值,取二者中的較少值。按照招標(biāo)規(guī)范的屈服強(qiáng)度(137MPa)來(lái)計(jì)算,設(shè)計(jì)應(yīng)力值至少應(yīng)小于91.3MPa,而本項(xiàng)目實(shí)際計(jì)算中取值為95MPa,不符合規(guī)范要求,從設(shè)計(jì)單位后續(xù)其他項(xiàng)目的應(yīng)力取值越來(lái)越少基本可以說(shuō)明其逐步改進(jìn)優(yōu)化的方向。

    罐底板安裝變形量的控制(直接原因)。在施工階段罐底板部分位置有較大變形,內(nèi)部的間隙測(cè)量報(bào)告中最大58mm的點(diǎn)在中幅板位置,不符合規(guī)范要求的質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)。國(guó)內(nèi)規(guī)范要求:罐底焊接后,其局部凹凸變形的深度不應(yīng)大于變形長(zhǎng)度的2%,且不應(yīng)大于50mm。經(jīng)查詢,在API650標(biāo)準(zhǔn)中,對(duì)于罐底板的安裝平整度沒(méi)有明確要求,因此后續(xù)建議按照國(guó)內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行,以保證安裝質(zhì)量;在焊接方面(直接原因)。從現(xiàn)場(chǎng)的焊接返工量記錄和取樣分析的結(jié)果可以看出,現(xiàn)場(chǎng)焊接殘余應(yīng)力、焊接缺陷質(zhì)量控制較差。

    總之,本次熱熔鹽罐的泄漏,主要是在設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)受限的情況下,罐本體設(shè)計(jì)應(yīng)力取值余量較少,疊加安裝、焊接質(zhì)量控制不足的基礎(chǔ)上,最終造成了熔鹽罐泄漏,設(shè)計(jì)是主要原因,而安裝與焊接的缺陷則是直接導(dǎo)致了裂紋問(wèn)題的發(fā)生。

    2.7 現(xiàn)場(chǎng)修復(fù)

    按照以上的原因分析,對(duì)現(xiàn)場(chǎng)泄漏的儲(chǔ)罐進(jìn)行修復(fù),更換底板及壁板,嚴(yán)格按照焊接工藝評(píng)定進(jìn)行焊接作業(yè)和質(zhì)量控制。在罐體預(yù)熱升溫時(shí)需嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)院提供的技術(shù)說(shuō)明進(jìn)行,防止出現(xiàn)局部溫差過(guò)大導(dǎo)致罐體變形,嚴(yán)重的將產(chǎn)生裂紋。A240 Gr.347H屬于奧氏體不銹鋼,具有較低的熱導(dǎo)率和較高的線膨脹系數(shù),焊件容易出現(xiàn)熱裂紋、晶間腐蝕等常見缺陷,焊接時(shí)應(yīng)采用小電流、窄焊道、多道焊、不擺動(dòng)、低線能量輸入的焊接工藝,同時(shí)應(yīng)盡量保持較低的層間溫度,最好不超過(guò)150℃。

    3 設(shè)計(jì)建議

    按照以上的分析,現(xiàn)場(chǎng)泄漏的熱熔鹽儲(chǔ)罐已經(jīng)修補(bǔ)完成,運(yùn)行良好。在后續(xù)的熔鹽罐的設(shè)計(jì)中,在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、設(shè)計(jì)應(yīng)力選取,焊接質(zhì)量和殘余應(yīng)力控制等方面的建議如下。

    罐底板焊接背板的設(shè)計(jì)使用問(wèn)題:無(wú)論采用陶粒土增加混凝土隔離墻的基礎(chǔ)設(shè)計(jì),還是采用耐火磚的基礎(chǔ)設(shè)計(jì),總體上避免了局部沉降,但是兩者在基礎(chǔ)的頂面都設(shè)計(jì)了30mm的耐火細(xì)砂層,細(xì)砂粒徑為Φ1mm,仍然存在背板張口塞入細(xì)砂阻塞膨脹的風(fēng)險(xiǎn),建議后續(xù)設(shè)計(jì)過(guò)程中對(duì)背板的設(shè)計(jì)使用進(jìn)行模擬分析,提出相應(yīng)的避免阻塞的設(shè)計(jì)方案,或建議取消,同時(shí)考慮現(xiàn)場(chǎng)罐底板焊接質(zhì)量的可控性;設(shè)計(jì)應(yīng)力方面:針對(duì)本項(xiàng)目熱罐罐壁設(shè)計(jì)應(yīng)力值余量較少的問(wèn)題,后續(xù)項(xiàng)目依據(jù)規(guī)范要求,要求設(shè)計(jì)單位提供數(shù)據(jù)選定計(jì)算書,確保設(shè)計(jì)應(yīng)力選取適當(dāng),既能保證設(shè)備安全,又能降低工程成本。

    安裝方面:嚴(yán)格按照?qǐng)D紙施工,不漏焊;控制底板平整度沒(méi)有較大變形。加強(qiáng)焊接質(zhì)量控制,避免產(chǎn)生較大焊接缺陷。大角焊縫焊接時(shí)采取間斷焊、分層焊、控制電流等措施嚴(yán)格控制熱輸入,減少熱變形,減少焊接殘余應(yīng)力。對(duì)焊接完成后的大角焊縫嚴(yán)格按照批準(zhǔn)的ITP進(jìn)行無(wú)損檢測(cè);防止變形措施:建議采用與壁板底板接觸更緊密的三角板進(jìn)行大角焊縫處的變形控制,三角板與壁板及邊緣底板采用花焊固定,注意三角板與焊縫位置預(yù)留焊接空間。關(guān)于防變形加固措施,也可與實(shí)際施工隊(duì)伍進(jìn)行溝通交流,最終確保采用有效的防變形措施。在罐底板安裝過(guò)程中,應(yīng)重點(diǎn)注意變形的控制,提前安排加工反變形工具,盡量確保罐底板的組合安裝平整度。

    關(guān)于熔鹽罐的基礎(chǔ)型式,建議后續(xù)由柔性基礎(chǔ)向剛性基礎(chǔ)發(fā)展,以避免因基礎(chǔ)的沉降而導(dǎo)致熔鹽罐的泄漏的發(fā)生,或者對(duì)柔性基礎(chǔ)與剛性基礎(chǔ)進(jìn)行對(duì)比后選擇確定;關(guān)于熔鹽罐的設(shè)計(jì),目前各家擁有自己的設(shè)計(jì)方法,沒(méi)有形成統(tǒng)一的導(dǎo)則,建議由有關(guān)部門盡快統(tǒng)一,出臺(tái)相關(guān)的熔鹽罐設(shè)計(jì)規(guī)范,更有利于熔鹽罐的設(shè)計(jì)安全、運(yùn)行安全,尤其是在目前的“雙碳”目標(biāo)的大環(huán)境下,更有其必要性。

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