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    高性能U77MnCrH鋼軌材料磨損特性

    2023-11-17 08:06:44魏夕凱梁旭李英奇楊光姚寧劉豐收
    鐵道建筑 2023年10期
    關(guān)鍵詞:干態(tài)潤滑劑鋼軌

    魏夕凱 梁旭 李英奇 楊光 姚寧 劉豐收

    1.中國鐵道科學(xué)研究院 研究生部, 北京 100081; 2.中國鐵道科學(xué)研究院集團有限公司 金屬及化學(xué)研究所, 北京 100081;3.國鐵物資有限公司, 北京 100037

    重載鐵路具有承載能力強、運送量大等特點,是國內(nèi)煤炭等能源物資重要的輸送途徑[1-2]。我國當(dāng)前已經(jīng)掌握了25、27 t 軸重重載鐵路的成套成熟技術(shù)和標(biāo)準(zhǔn)體系,還發(fā)展出了特有的30 t 軸重重載鐵路技術(shù)[3]。隨著列車軸重與運量的提升,鋼軌的磨耗[4-5]和傷損[6]也在不斷惡化。

    目前重載鐵路中廣泛使用的鋼軌鋼種有U75VH(H 表示熱處理鋼軌)和U78CrVH。其中,U75VH 鋼軌的強度級別為1 180 MPa 級,其硬度和耐磨性能不及U78CrVH鋼軌[7];U78CrVH鋼軌強度級別為1 280 MPa,其硬度高,耐磨性能好,但鋼軌上容易出現(xiàn)因軌底銹蝕坑引發(fā)的斷裂[8-9],材料韌塑性比U75VH 鋼軌略差。重載鐵路亟須一種耐久性更優(yōu)、綜合性能更均衡的鋼軌。

    2006 年,鞍山鋼鐵集團有限公司針對大秦線重載鐵路對高強鋼軌的需求,參照美國鐵路保養(yǎng)協(xié)會標(biāo)準(zhǔn)鋼軌技術(shù)條件,研發(fā)并試制了60 kg/m 含Cr高強鋼軌,鋼牌號為U77MnCrH,鋼中含0.25% ~ 0.40%鉻元素,熱軋態(tài)抗拉強度不小于980 MPa,熱處理態(tài)抗拉強度不小于1 180 MPa。2021 年,鞍山鋼鐵集團有限公司對U77MnCrH 鋼軌的成分和工藝進(jìn)行了優(yōu)化,鋼軌強度、硬度取得了顯著的提升。

    為了明確高性能U77MnCrH 鋼軌材料的磨損特征,本文進(jìn)行摩擦磨損試驗,從階段磨損質(zhì)量、階段表面硬度、表面缺陷類型、剖面裂紋形態(tài)與走向、塑性變形層厚度等方面,對比U77MnCrH 與U75VH 兩種鋼軌材料在同一種重載工況下的磨損特征,并分析潤滑條件對鋼軌材料磨損的影響,為重載鐵路鋼軌材料與潤滑劑的科學(xué)選材提供參考。

    1 試驗方法及材料

    1.1 試驗設(shè)備與試驗參數(shù)

    試驗設(shè)備選用GPM-30A 滾動接觸疲勞試驗機。該試驗機可加載1.2 ~ 30 kN 的垂向載荷,轉(zhuǎn)速能夠在5 ~ 2 000 轉(zhuǎn)/min 內(nèi)無級調(diào)節(jié)。通過設(shè)置主副軸轉(zhuǎn)速可滿足試驗對滑差率的要求,可用于進(jìn)行干態(tài)、水態(tài)以及各種潤滑條件下的摩擦磨損試驗。

    試驗機與試樣的接觸方式見圖1。

    圖1 GPM-30A試驗機與試樣接觸方式

    摩擦磨損試樣接觸位置的法向應(yīng)力可根據(jù)試樣形狀和法向載荷通過赫茲接觸準(zhǔn)則計算得出[10]。對已知工況的試驗,也可根據(jù)所需試驗應(yīng)力通過赫茲接觸準(zhǔn)則制定試驗方案[11-12]。

    根據(jù)有限元仿真模擬計算結(jié)果以及部分重載線路相關(guān)文獻(xiàn)數(shù)據(jù)[13],選取試驗應(yīng)力1 200 MPa,通過赫茲接觸準(zhǔn)則選取對應(yīng)試驗條件如下:

    1)垂向載荷1 400 N;

    2)試樣外緣弧度R200,凸臺寬度5 mm;

    3)車輪試樣外緣平整,無凸臺。

    試驗參數(shù)見表1。

    表1 試驗參數(shù)

    試驗中,油脂潤滑劑采用針筒滴加,固態(tài)潤滑劑采用手持涂抹。添加頻次由試樣接觸位置的動態(tài)摩擦因數(shù)決定。轉(zhuǎn)動5 000 轉(zhuǎn)時首次添加潤滑劑,添加潤滑劑后摩擦因數(shù)不低于0.1[14],并在接觸位置的動態(tài)摩擦因數(shù)回到0.5以上并趨于穩(wěn)定時再次添加。油脂潤滑劑每次添加量為20 μl,固態(tài)潤滑劑每次添加量為20 mg[15]。

    1.2 試驗材料

    使用真空直讀光譜儀(ARL4460)對試驗使用的U77MnCrH 與U75VH 鋼軌材料進(jìn)行成分檢測,結(jié)果見表2??芍?,符合TB/ T 2344.1—2020《鋼軌 第1 部分:43 kg/m ~ 75 kg/m鋼軌》[16]的要求。

    表2 U77MnCrH與U75VH鋼軌材料化學(xué)成分

    經(jīng)過維氏硬度計(FM-ARS)測量,得到U75VH 與U77MnCrH鋼軌材料基體平均初始硬度分別為368.0、387.2 HV0.2。實測拉伸性能見表3。

    表3 兩種鋼軌材料的拉伸性能

    2 試驗結(jié)果及分析

    2.1 磨損質(zhì)量與磨損率

    U77MnCrH 和U75VH 鋼軌材料試樣分別與CL65車輪材料進(jìn)行干態(tài)下的摩擦磨損試驗,得到磨損質(zhì)量與磨損率(磨損質(zhì)量/轉(zhuǎn)數(shù))的變化曲線,見圖2。

    圖2 兩種鋼軌材料的磨損質(zhì)量與磨損率曲線

    由圖2 可知:兩種材料的磨損質(zhì)量均隨轉(zhuǎn)數(shù)增加而增大,其中前1 萬轉(zhuǎn)內(nèi)的磨損率最高;摩擦磨損1 萬轉(zhuǎn)時,U77MnCrH 的磨損質(zhì)量約為U75VH 的70%,然后兩種材料的磨損質(zhì)量變化曲線均進(jìn)入拐點;摩擦磨損2 萬 ~ 4 萬轉(zhuǎn)時,磨損進(jìn)入穩(wěn)定階段,磨損率曲線呈指數(shù)變化的趨勢逐漸減小,此階段內(nèi)U75VH的磨損質(zhì)量曲線近乎為直線,每萬轉(zhuǎn)的磨損量恒定,而U77MnCrH 磨損質(zhì)量曲線的斜率呈減小趨勢,兩種材料磨損質(zhì)量的差距逐漸增大;摩擦磨損達(dá)到4萬轉(zhuǎn)后,兩種材料磨損質(zhì)量及磨損質(zhì)量曲線的斜率再次增大,磨損率曲線也略有上升趨勢,但U77MnCrH 磨損率的上升程度略低于U75VH。由此得出,兩種材料在對磨試驗中表現(xiàn)出的磨損行為基本一致,屬于同一類磨損過程,但U77MnCrH 的耐磨性能高于U75VH 鋼軌,U77MnCrH 的減磨率(兩種材料磨損質(zhì)量差值/ U75VH磨損質(zhì)量)約為29%。

    U77MnCrH 鋼軌材料匹配CL65 車輪材料時,在干態(tài)、油態(tài)潤滑、固態(tài)潤滑條件下,摩擦磨損5 萬轉(zhuǎn)后的磨損質(zhì)量分別為249、73、118 mg??梢姡涸诋?dāng)前的試驗條件下,油脂潤滑劑的減磨效果強于固態(tài)潤滑劑;兩種潤滑劑均起到了潤滑減磨的作用,油脂潤滑劑的減磨比(潤滑條件下的磨損質(zhì)量/干態(tài)條件下的磨損質(zhì)量)約為71%,而固態(tài)潤滑劑約為55%。

    2.2 試樣磨損程度的影響因素

    2.2.1 轉(zhuǎn)數(shù)對磨損程度的影響

    兩種鋼軌材料試樣在干態(tài)條件下摩擦磨損1 萬轉(zhuǎn)、3萬轉(zhuǎn)、5萬轉(zhuǎn)時被取下并進(jìn)行超聲清洗后,由微距攝像頭拍攝的表面宏觀傷損形貌見圖3。

    圖3 不同轉(zhuǎn)數(shù)下兩種鋼軌材料的表面?zhèn)麚p宏觀形貌(干態(tài))

    由圖3 可知:①摩擦磨損1 萬轉(zhuǎn)時,兩種材料表面被大面積分散、難以清除的磨屑覆蓋,表面?zhèn)麚p形式基本由劃痕與細(xì)小的剝落坑組成,此時的磨損類型為黏著磨損伴隨磨粒磨損。其中U77MnCrH黏著磨損占主導(dǎo)位置,U75VH 則兩種磨損痕跡都較為明顯。②摩擦磨損3萬轉(zhuǎn)時,試驗進(jìn)入穩(wěn)定階段,兩種材料表面磨屑的排布較為聚集,且顏色更深,推測是磨屑尺寸變大、數(shù)量變少導(dǎo)致的。漏出的光亮硬化表面上出現(xiàn)了細(xì)小的疲勞裂紋。相比于U77MnCrH,U75VH 表面的疲勞裂紋更加明顯。③摩擦磨損5 萬轉(zhuǎn)時,兩種材料表面出現(xiàn)了連續(xù)、斜向的疲勞裂紋,裂紋靠近接觸面高應(yīng)力區(qū)域的一端朝向試樣轉(zhuǎn)動方向,U75VH 表面的疲勞裂紋更加明顯。U77MnCrH 表面磨屑有明顯減少的趨勢,而U75VH 表面依舊存在顏色較深的磨屑聚集。

    2.2.2 鋼軌材料對磨損程度的影響

    兩種鋼軌材料試樣在干態(tài)條件下摩擦磨損5萬轉(zhuǎn)后,沿轉(zhuǎn)動方向(縱向)取剖面,經(jīng)過鑲樣、打磨后置于金相顯微鏡下。其形貌見圖4??芍篣75VH 沿轉(zhuǎn)動方向產(chǎn)生的裂紋在200 倍的視場內(nèi)已經(jīng)較為明顯,裂紋最深可達(dá)試樣表面以下120 μm處,且有繼續(xù)向材料內(nèi)部擴展的傾向;U77MnCrH 在相同視場的裂紋較為細(xì)小,且只停留在試樣表層數(shù)微米處,同時裂紋尖端存在向試樣表面擴展的趨勢,有轉(zhuǎn)變?yōu)閯兟?、掉塊等危害較小的缺陷的傾向,最終形成剝落坑,從而阻止裂紋向材料內(nèi)部的繼續(xù)延伸。

    圖4 兩種鋼軌材料的縱向剖面裂紋金相顯微形貌

    將上述試樣剖面在4%硝酸酒精溶液中浸蝕10 s后洗凈取出,置于金相顯微鏡下。其形貌見圖5??芍簝煞N材料淺表層都產(chǎn)生了明顯的塑性變形,U75VH 的塑性變形層平均深度大于U77MnCrH,且流變?nèi)∠蚺c試樣表面的平均夾角也大于U77MnCrH,可見U75VH的抗塑性變形能力較差;兩種材料表面裂紋均沿流變層取向擴展,也解釋了圖4 中U77MnCrH 表層的裂紋擴展深度小于U75VH。

    圖5 兩種鋼軌材料的塑性變形層金相顯微形貌與裂紋走向

    2.2.3 潤滑條件對磨損程度的影響

    摩擦磨損5 萬轉(zhuǎn)后,U77MnCrH 鋼軌試樣在不同潤滑條件下的磨損狀態(tài)見圖6??芍涸嚇悠拭嬖?00倍視場內(nèi)無各類明顯缺陷,在500 倍視場內(nèi)可看到少量細(xì)小的掉塊,這說明適量潤滑劑的加入不會對U77MnCrH鋼軌材料的表面缺陷產(chǎn)生影響。

    圖6 不同潤滑條件下U77MnCrH鋼軌試樣磨損狀態(tài)

    在不同潤滑條件下,U77MnCrH 鋼軌試樣塑性變形層的金相顯微形貌見圖7。可知:干態(tài)下U77MnCrH塑性變形層的厚度比潤滑狀態(tài)下的厚度大,兩種潤滑狀態(tài)下試樣表面塑性變形層的厚度約為干態(tài)的2/3,與潤滑狀態(tài)下試樣截面硬度進(jìn)入穩(wěn)定浮動的深度比干態(tài)下試樣小這一結(jié)論一致,說明潤滑劑的加入有效緩解了材料淺表層變形。

    圖7 不同潤滑條件下U77MnCrH鋼軌試樣塑性變形層金相顯微形貌

    2.3 試樣表層金屬加工硬化情況對比

    兩種鋼軌材料與CL65 進(jìn)行摩擦磨損試驗,得到表面硬度變化曲線,見圖8。

    圖8 兩種鋼軌材料表面硬度變化曲線

    由圖8 可知:兩種鋼軌材料的表面硬度隨轉(zhuǎn)數(shù)增加而不斷升高,其初始表面硬度較為接近,且前1萬轉(zhuǎn)的硬化速率也較為同步;轉(zhuǎn)數(shù)達(dá)到1萬轉(zhuǎn)后,兩種鋼軌材料的硬化速率開始下降,U75VH 的表面硬化進(jìn)入穩(wěn)定階段,隨轉(zhuǎn)數(shù)的增加略有提高,而U77MnCrH 在3 萬轉(zhuǎn)前保持較高的硬化速率,3 萬轉(zhuǎn)時達(dá)到峰值并保持穩(wěn)定。U77MnCrH 的加工硬化階段比U75VH 長,摩擦磨損3 萬轉(zhuǎn)時U75VH 的表層組織已經(jīng)進(jìn)入了硬化的穩(wěn)定階段,組織片層間距無法繼續(xù)縮小,棘輪效應(yīng)的出現(xiàn)導(dǎo)致其率先產(chǎn)生疲勞裂紋(參見圖3)。U77 MnCrH 在油脂潤滑、固態(tài)潤滑條件下最終表面平均硬度分別為995.2、948.5 HV。

    不同潤滑條件下U77MnCrH鋼軌材料試樣及干態(tài)下U75VH鋼軌材料試樣橫縱截面硬度的梯度變化(由表面硬化層向母材方向)曲線見圖9。可知:①各試樣的截面硬度均隨與表面距離的增加而減小,并最終穩(wěn)定在350 ~ 400 HV 上下浮動。②U77MnCrH 的淺表層組織硬度高于U75VH 鋼軌,與表面硬度測量結(jié)果一致。③干態(tài)下兩種材料的截面硬度在距表面250 μm處均進(jìn)入穩(wěn)定浮動階段,即表層的加工硬化層厚度為250 μm;潤滑條件下,截面硬度在距離試樣表面150 ~200 μm 處進(jìn)入穩(wěn)定浮動階段,早于干態(tài)條件,加工硬化層厚度較小,這說明潤滑劑的加入有效緩解了材料表層加工硬化程度。

    圖9 試樣截面硬度梯度變化曲線

    3 結(jié)論

    本文通過摩擦磨損試驗,從階段磨損質(zhì)量、階段表面硬度、表面缺陷類型、剖面裂紋形態(tài)與走向、塑性變形層厚度等方面,通過與U75VH 鋼軌材料對比,明確了高性能U77MnCrH 鋼軌材料的磨損特征,并分析了潤滑條件對鋼軌材料磨損的影響。主要結(jié)論如下:

    1)U77MnCrH 鋼軌材料比U75VH 鋼軌材料的耐磨性高29%。油脂潤滑劑和固態(tài)潤滑劑都在對磨試驗中起到了潤滑減磨的作用,減磨率分別為71%和55%,油脂潤滑劑的減磨效果優(yōu)于固態(tài)潤滑劑。

    2)U77MnCrH 鋼軌材料的抗塑性變形能力更強,塑性變形層更薄,片層間的流變?nèi)∠蚺c表面的夾角更小,疲勞裂紋的出現(xiàn)時機更晚,裂紋擴展深度約為U75VH鋼軌材料的20%。

    3)U77MnCrH 鋼軌材料試樣加工硬化后,表面硬度與淺表層硬度均高于U75VH鋼軌材料。

    4)潤滑條件下的試樣加工硬化層厚度為150 ~200 μm,小于干態(tài)條件的250 μm,潤滑劑的加入有效緩解了材料表層加工硬化程度。

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