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    青峪口水庫壩軸線布置水力學(xué)數(shù)值計(jì)算研究

    2023-11-17 01:24:54田金章
    廣東水利水電 2023年10期
    關(guān)鍵詞:表孔流態(tài)消力池

    石 磊,田金章,陳 遠(yuǎn)

    (1.長江勘測規(guī)劃設(shè)計(jì)研究有限責(zé)任公司,武漢 430010;2.國家大壩安全工程技術(shù)研究中心,武漢 430010)

    1 概述

    在水庫、水電站建設(shè)過程中,泄水建筑物的布置一直是工程布置的一個(gè)重要問題,合理的布置泄水建筑物,能極大的節(jié)省工程投資、方便工程的運(yùn)營以及改善周邊的環(huán)境;不同擋水壩體結(jié)構(gòu)的泄水建筑物布置方式不同,對于混凝土重力壩,由于其壩身可以布置泄水結(jié)構(gòu),所以在工程設(shè)計(jì)中,經(jīng)常采用壩身泄水的布置方案;根據(jù)工程泄水規(guī)模的不同,壩身泄水建筑物布置也不相同;但在工程中設(shè)計(jì)過程中,混凝土重力壩壩身泄水建筑物一般布置在原始河床部位,這樣不但進(jìn)流條件好,而且泄洪消能建筑物也相對方便布置。此外,由于混凝土重力壩壩身泄水建筑物往往垂直于壩軸線布置,因此,在工程設(shè)計(jì)過程中,壩址盡量選擇在平直的河段,避免選擇在彎道河段,這樣可以使得水流很好的歸槽,對原始河道沖刷小,節(jié)省工程投資[1-8]。

    在工程實(shí)踐中,有些水庫、水電站工程大壩由于地質(zhì)條件及環(huán)境等因素的限制,壩址不能夠布置在平直河段,這種情況下,合理的選擇壩軸線在壩址區(qū)域平面的布置角度將變得尤為重要。為獲得不同壩軸線方案的泄水水力條件,工程中往往采用水工模型試驗(yàn)或者數(shù)值模擬兩種方法[7-14]。文中針對青峪口水庫工程壩軸線的布置,采用數(shù)值模擬方法,開展不同壩軸線布置方案的對比分析。

    2 概況

    2.1 工程概況

    青峪口水庫是一座以防洪為主,結(jié)合供水,兼顧發(fā)電的Ⅱ等大二型水庫。水庫總庫容 14 733萬m3,防洪庫容 8 134萬m3,年供水量 1 868萬m3。大壩為碾壓混凝土重力壩,最大壩高74.1 m。

    在工程前期勘測設(shè)計(jì)過程中,因水庫上游存在環(huán)境保護(hù)區(qū),下游存在重點(diǎn)居民生活區(qū),可供壩址選擇的河段相對有限,根據(jù)地質(zhì)勘探結(jié)果,水庫壩址最終布置在彎道河段。此外,水庫汛限水位和高水位時(shí)泄流量均較大、且運(yùn)行調(diào)度復(fù)雜。泄水建筑物的布置存在泄水歸槽難度大、流速分布不均勻以及下游河道沖刷等問題[9-10]。

    2.2 研究內(nèi)容

    大壩泄水建筑物由溢流表孔與泄洪深孔組成,鑒于溢流表孔、泄洪深孔占用了大部分河道的寬度,壩軸線在彎道河段的布置,一直是工程整體布置的核心問題,選擇合適的壩軸線布置,將能很好的解決水庫泄洪、消能及下游河道沖刷問題。

    推薦方案大壩泄水結(jié)構(gòu)位于壩身中部,包含3個(gè)8 m×8 m(寬×高)的泄洪深孔以及3個(gè)12 m×19 m(寬×高)的溢流表孔,泄洪深孔靠近發(fā)電廠房壩段,溢流表孔位于泄洪深孔壩段右側(cè)(工程布置見圖1),溢流表孔與泄洪深孔均采用底流消能,消力池底板頂高程均為345.0 m。

    圖1 推薦方案工程平面布置示意

    比較方案壩軸線相較于推薦方案逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)5°,溢流表孔、泄洪深孔及其他相關(guān)建筑物結(jié)構(gòu)布置與推薦方案一致。

    為詳細(xì)對比分析以上兩種布置方案泄洪消能以及下游河道沖刷等水力學(xué)問題的差異程度,采用數(shù)值計(jì)算分別模擬以上兩種方案[11-16]。數(shù)值模擬采用遞進(jìn)式漸進(jìn)網(wǎng)格,在保證計(jì)算精度的同時(shí)可加快計(jì)算進(jìn)度。推薦方案和比較方案均建立詳細(xì)尺寸模型,采用上下游水位控制獲得水流特性;上游采用庫水位邊界,下游采用水位流量關(guān)系推算水位邊界(計(jì)算模型見圖2)。

    其中,研究不同方案溢流表孔進(jìn)流條件時(shí),按大壩校核洪水位403.3 m時(shí),表、深孔聯(lián)合下泄11 590 m3/s考慮。研究消能及下游河道沖刷問題時(shí),根據(jù)工程消能防沖設(shè)計(jì)要求,分別按溢流表孔、泄洪深孔單獨(dú)控泄4 200 m3/s考慮。

    3 溢流表孔進(jìn)流條件研究

    對泄水建筑物及上游模擬區(qū)域進(jìn)行建模,模擬范圍如圖3所示。針對大壩校核洪水位403.3 m時(shí),表、深孔聯(lián)合泄流11 590 m3/s工況進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,推薦方案和比較方案的溢流表孔閘孔流態(tài)及3孔縱向剖面如圖4~圖5所示。

    圖3 上游庫區(qū)模擬區(qū)域示意

    圖4 推薦方案溢流表孔流態(tài)示意

    圖5 比較方案溢流表孔流態(tài)示意

    計(jì)算結(jié)果表明,兩個(gè)方案計(jì)算的溢流表孔泄流能力基本一致,推薦方案左表孔、中表孔和右表孔左右邊墻同一樁號的最大水面高程差分別為3.4 m、2.7 m和3.3 m;比較方案左表孔、中表孔和右表孔左右邊墻同一樁號的最大水面高程差分別為3.1 m、2.2 m和4.0 m。比較方案閘孔左右兩側(cè)水面線的最大高差達(dá)4.0 m,在樁號0+42 m附近;而推薦方案閘室左右兩側(cè)水面線的最大高差值為3.4 m,在樁號0+7 m附近,兩方案的最大水面高程差相差0.6 m。從溢流表孔進(jìn)流的對稱性來看,推薦方案比比較方案稍優(yōu)。

    4 消力池及下游河道流態(tài)流速研究

    4.1 溢流表孔單獨(dú)控泄

    分別計(jì)算溢流表孔在下泄消能防沖設(shè)計(jì)流量為4 200 m3/s條件下,推薦方案和比較方案的溢流表孔消力池內(nèi)流態(tài)、流速、池內(nèi)水面線,消力池下游河道右岸邊的流速等參數(shù)。計(jì)算結(jié)果如圖6~圖9所示。

    圖6 推薦方案消力池流態(tài)正視示意

    圖7 推薦方案沿程流態(tài)示意

    圖8 比較方案消力池流態(tài)正視示意

    圖9 比較方案沿程流態(tài)示意

    計(jì)算結(jié)果表明,在溢流表孔單獨(dú)下泄消能防沖設(shè)計(jì)流量為4 200 m3/s條件下,推薦方案和比較方案的消力池內(nèi)流態(tài)基本相似,流態(tài)均較正常。表孔單獨(dú)泄流時(shí),兩方案消力池內(nèi)水面線基本吻合,消力池池內(nèi)水面高程基本維持在365.5 m左右。兩方案最大流速也相差不大,推薦方案消力池尾坎斷面最大臨底流速為5.56 m/s,壩軸線旋轉(zhuǎn)5°的比較方案尾坎斷面最大臨底流速為5.84 m/s,均位于尾坎斷面中部。

    消力池下游河道及右岸邊的臨底流速分布見表1所示,根據(jù)流速成果,在溢流表孔下泄消能防沖設(shè)計(jì)流量為4 200 m3/s條件下,推薦方案消力池下游河道右岸坡頂最大臨底流速為5.06 m/s,右岸坡腳最大臨底流速為5.26 m/s,均在樁號0+560 m附近;而比較方案的右岸坡頂最大臨底流速為4.62 m/s,在樁號0+500 m附近,右岸坡腳最大臨底流速為5.47 m/s,在樁號0+560 m附近;推薦方案右岸坡頂最大流速5.06 m/s大于比較方案的坡頂最大流速4.62 m/s,而推薦方案的坡腳最大流速5.26 m/s則小于比較方案的坡腳最大流速5.47 m/s;對右岸邊坡最大流速而言,推薦方案的流速小于比較方案。

    表1 溢流表孔控泄4 200 m3/s時(shí)下游河道流速分布 m/s

    4.2 泄洪深孔單獨(dú)控泄

    分別計(jì)算泄洪深孔單獨(dú)下泄消能防沖設(shè)計(jì)流量4 200 m3/s條件下,推薦方案和比較方案的消力池內(nèi)流態(tài)、流速、池內(nèi)水面線,消力池下游河道右岸邊的流速等參數(shù)(計(jì)算結(jié)果如圖10~圖13所示)。

    圖10 推薦方案消力池流態(tài)正視示意

    圖12 比較方案消力池流態(tài)正視示意

    圖13 比較方案沿程流態(tài)示意

    計(jì)算結(jié)果表明,在泄洪深孔單獨(dú)下泄消能防沖設(shè)計(jì)流量4 200 m3/s條件下,推薦方案和比較方案的消力池內(nèi)流態(tài)基本相似,流態(tài)均較正常。比較方案溢流表孔消力池內(nèi)水面線較推薦方案高約0.5 m,水面高程基本維持在366.5 m左右。在消力池尾坎斷面,兩方案的橫向臨底流速分布規(guī)律基本相似,最大流速也相差不大,均位于消力池末端的海漫出口處,最大流速在7.0~7.7 m/s波動(dòng)。

    消力池下游河道及右岸邊的臨底流速分布見表2所示。

    表2 泄洪深孔控泄4 200 m3/s時(shí)下游河道流速分布 m/s

    根據(jù)表2可知,在泄洪深孔下泄消能防沖設(shè)計(jì)流量4 200 m3/s條件下,在消力池末端流速分布上,比較方案在樁號0+250 m左區(qū)流速較推薦方案變?。辉谙掠魏拥懒魉俜植忌?,推薦方案消力池下游河道右岸坡頂最大臨底流速為5.87 m/s,右岸坡腳最大臨底流速為5.08 m/s,均在樁號0+560 m附近;而比較方案的右岸坡頂和坡底最大臨底流速為5.80 m/s、5.03 m/s,在樁號0+560 m附近。兩方案在最大流速位置分布上差別不大,而在樁號0+360 m~450 m坡頂范圍內(nèi),比較方案流速比原設(shè)計(jì)方案要略大一些。對右岸邊坡流速分布而言,推薦方案的流速小于比較方案。

    5 數(shù)值計(jì)算研究結(jié)論

    通過數(shù)值模擬計(jì)算方法對青峪口水庫大壩壩軸線布置推薦方案和壩軸線逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)5°的比較方案的泄洪水流特性進(jìn)行了計(jì)算分析,初步結(jié)論如下:

    1)在校核洪水位403.3 m、表孔及深孔聯(lián)合泄流方式下,兩種布置方案的泄流能力基本相當(dāng)。由于表孔位于右岸彎道附近,表孔泄洪時(shí)存在非對稱進(jìn)流現(xiàn)象,各溢流表孔閘孔左右兩側(cè)同一樁號的水面高程均會產(chǎn)生一定的差值,推薦方案閘孔兩側(cè)水面線最大高程差為3.4 m;而比較方案閘孔兩側(cè)水面線最大高程差為4.0 m;就溢流表孔進(jìn)流條件而言,推薦方案稍優(yōu)于壩軸線旋轉(zhuǎn)5°的比較方案。

    2)在溢流表孔下泄消能防沖設(shè)計(jì)流量4 200 m3/s條件下,兩種布置方案的消力池內(nèi)流態(tài)、流速分布、池內(nèi)水面線等均基本相當(dāng),池內(nèi)水面高程基本維持在365.5 m左右;在消力池下游河道右岸邊坡段,推薦方案的最大臨底流速為5.26 m/s,而比較方案的最大臨底流速為5.47 m/s,兩方案泄洪水流對右岸坡的沖刷效果基本相當(dāng)。

    3)在泄洪深孔下泄消能防沖設(shè)計(jì)流量4 200 m3/s條件下,兩種布置方案的消力池內(nèi)流態(tài)、流速分布等均基本相當(dāng),比較方案消力池內(nèi)水面線較推薦方案高約0.5 m,水面高程基本維持在366.5 m左右;在消力池下游河道右岸邊坡段,兩方案在最大流速位置分布上差別不大,在0+360 m~430 m坡頂流速分布范圍內(nèi),比較方案流速比推薦方案要略大一些。對下游河道右岸邊坡水流流速分布而言,推薦方案的流速小于比較方案。

    6 結(jié)語

    1)數(shù)值模擬計(jì)算方法的結(jié)果顯示,推薦方案壩軸線布置在溢流表孔進(jìn)流、下游河道流速等水力條件方面優(yōu)于比較方案;相對較好的水力條件使得推薦方案更加經(jīng)濟(jì)。

    2)通過采用數(shù)值模擬計(jì)算方法對青峪口整體工程布置進(jìn)行三維水力學(xué)計(jì)算,解決了工程壩軸線布置選擇的問題,可為國內(nèi)外類似工程提供參考。

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