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    模塊化管道清潔機(jī)器人設(shè)計(jì)與通過性分析

    2023-11-09 02:37:40宋進(jìn)張曉龍李俊杰黃曠劉杰武龍飛
    機(jī)床與液壓 2023年20期
    關(guān)鍵詞:變徑行走機(jī)構(gòu)驅(qū)動(dòng)輪

    宋進(jìn),張曉龍,李俊杰,黃曠,劉杰,武龍飛

    (昆明理工大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院,云南昆明 650093)

    0 前言

    石油、天然氣作為重要的能源,其需求逐年增加。在石油、天然氣的運(yùn)輸方面,管道因成本費(fèi)用較低、可連續(xù)作業(yè)、便于管理和控制等優(yōu)點(diǎn)逐漸成為主要的運(yùn)輸方式[1]。與人工相比,管道機(jī)器人可以在不同管徑的管道內(nèi)部行走,搭載工作設(shè)備進(jìn)行相應(yīng)清潔維護(hù)等工作,具有更高的安全性與適應(yīng)性。二十世紀(jì)五十年代起管道機(jī)器人開始興起,經(jīng)過幾十年的發(fā)展,國內(nèi)外的研究取得了一系列成果。依據(jù)機(jī)器人的機(jī)械結(jié)構(gòu)形式和運(yùn)動(dòng)方式的不同可劃分為流體式、輪式、履帶式、爬行式、蠕動(dòng)式、螺旋式和仿生式等[2-4]。其中較為典型的有:國外學(xué)者最先研制的一種流體式管道作業(yè)裝置PIG(Pipeline Inspection Gauge)[5-6]來清理和檢測管道;日本中央大學(xué)研制的蚯蚓蠕動(dòng)式管道機(jī)器人[7];哈爾濱工業(yè)大學(xué)鄧宗全等[8]研制的六驅(qū)動(dòng)輪相互獨(dú)立的輪式管道機(jī)器人;西南石油大學(xué)劉清友[9]研發(fā)的主動(dòng)螺旋式管道機(jī)器人,哈爾濱工業(yè)大學(xué)李慶凱等[10-11]研制的三軸差速式管道機(jī)器人。

    本文作者結(jié)合國內(nèi)外已有管道機(jī)器人的特點(diǎn),就管道機(jī)器人普遍存在的變徑不夠柔性化、通過性與適應(yīng)性差等問題,設(shè)計(jì)一種可以進(jìn)行柔性變徑的模塊化履帶驅(qū)動(dòng)管道清潔機(jī)器人,可在不同情況對(duì)機(jī)器人進(jìn)行改變。首先對(duì)行走機(jī)構(gòu)及管道機(jī)器人的管徑適應(yīng)性進(jìn)行力學(xué)分析;然后分析管道機(jī)器人在直管、彎管中的通過性及越障能力;最后在ADAMS中分析機(jī)器人的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)。

    1 機(jī)器人整體結(jié)構(gòu)

    此機(jī)器人主要工作在300~450 mm直徑的小型油氣運(yùn)輸管道中,由于這類管道空間所限,人無法進(jìn)入,需要利用管道機(jī)器人搭載作業(yè)設(shè)備進(jìn)入其中完成清潔任務(wù)。因此機(jī)器人需要在行走時(shí)有足夠的驅(qū)動(dòng)力、在轉(zhuǎn)向時(shí)有良好的過彎性以及整體的穩(wěn)定性。設(shè)計(jì)的履帶式清潔管道機(jī)器人三維模型如圖1所示,由攝像照明、行走變徑、先清潔、后清潔以及控制幾部分組成。攝像照明觀察污垢情況,行走變徑負(fù)責(zé)機(jī)器人的前進(jìn)和管徑適應(yīng);前后清潔部分依次清理污垢,控制部分則是控制修改其他模塊的參數(shù)。各部分之間通過連接件進(jìn)行固定、連接,可對(duì)各個(gè)部分采取不同的裝配方式以達(dá)到不同的需求。行走變徑部分為履帶驅(qū)動(dòng),并在履帶支架上增加1-2個(gè)可調(diào)節(jié)的惰輪來實(shí)現(xiàn)張緊的功能,壓縮彈簧結(jié)合變徑桿使得變徑過程柔性化。

    圖1 管道機(jī)器人模型

    清潔工作由先清潔部分上所搭載的激光清洗頭對(duì)雜質(zhì)進(jìn)行第一次清潔,隨后,后清潔部分通過清潔工具盤刷與管道內(nèi)壁接觸,然后通過電機(jī)驅(qū)動(dòng)盤刷對(duì)管道內(nèi)壁進(jìn)行二次清潔。后清潔部分如圖2所示。控制部分是對(duì)攝像照明、清潔、行走變徑等過程進(jìn)行相應(yīng)的參數(shù)控制。

    圖2 管道機(jī)器人后清潔機(jī)構(gòu)

    2 行走機(jī)構(gòu)力學(xué)分析

    管道機(jī)器人工作有水平管道和豎直管道。當(dāng)管道機(jī)器人在水平直管中行走時(shí),可忽略行走機(jī)構(gòu)支撐的彈性阻力和履帶輪轉(zhuǎn)速失配導(dǎo)致的電機(jī)附加阻力。圖3(a)為管道機(jī)器人行走機(jī)構(gòu)在水平管道行走的受力示意,圖3(b)為垂直管道行走的受力示意。其主要參數(shù)有:管道內(nèi)壁的支持力∑Ni,履帶和管道內(nèi)壁摩擦因數(shù)為μ;所受滾動(dòng)摩擦力總記為Fg;驅(qū)動(dòng)輪半徑為r;履帶傳動(dòng)效率為η1;行走機(jī)構(gòu)齒輪組傳動(dòng)效率為η2;電機(jī)扭矩輸出為Me。

    圖3 管道機(jī)器人行走機(jī)構(gòu)受力

    可得電機(jī)轉(zhuǎn)矩最少為

    (1)

    管道機(jī)器人在通過彎道時(shí),需要考慮行走機(jī)構(gòu)的附加阻力,該附加阻力與變徑機(jī)構(gòu)彈簧的剛度以及履帶驅(qū)動(dòng)輪與管壁之間的距離相關(guān)。在實(shí)際作業(yè)的油氣管道內(nèi),通常會(huì)存在油料殘留物或管壁被腐蝕后產(chǎn)生的黏性液體,使得行走履帶和管道內(nèi)壁摩擦力減小。當(dāng)行走機(jī)構(gòu)驅(qū)動(dòng)電機(jī)功率足夠時(shí),若履帶輪與管道內(nèi)壁滑動(dòng),此時(shí)行走機(jī)構(gòu)提供最大牽引力為F=μ∑Ni,管道機(jī)器人牽引力受摩擦因數(shù)影響。

    3 管徑適應(yīng)性力學(xué)分析

    通過驅(qū)動(dòng)電機(jī)旋轉(zhuǎn)帶動(dòng)絲杠,進(jìn)而帶動(dòng)整個(gè)行走機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng),以履帶輪的升降達(dá)到管徑適應(yīng)的目的。文中所設(shè)計(jì)的管道機(jī)器人6個(gè)驅(qū)動(dòng)履帶均有動(dòng)力,前后驅(qū)動(dòng)模塊呈對(duì)稱分布,管道機(jī)器人3個(gè)履帶輪之間兩兩呈120°夾角,所以研究驅(qū)動(dòng)履帶運(yùn)動(dòng)力學(xué)時(shí)只需要任選其中一組。如圖4、5所示:γ為管道機(jī)器人的姿態(tài)角;θ是驅(qū)動(dòng)履帶輪與管壁的接觸點(diǎn)與管道中心的連線和管道機(jī)器人中線的夾角,該角對(duì)應(yīng)的弧長記作s;摩擦因數(shù)為μ;φ為履帶輪和機(jī)器人中心線的夾角,φ=60°。

    圖4 管道機(jī)器人管徑適應(yīng)機(jī)構(gòu)示意

    圖5 管道機(jī)器人管徑適應(yīng)機(jī)構(gòu)徑向視圖

    管道機(jī)器人在適應(yīng)管徑變徑時(shí),機(jī)器人的中心和管道中心的位置有偏差,在變徑機(jī)構(gòu)調(diào)節(jié)的過程中,管道機(jī)器人需要克服履帶輪和管道內(nèi)壁之間的摩擦力,對(duì)這一過程的力學(xué)進(jìn)行建模和分析。

    由管道機(jī)器人幾何關(guān)系圖可得:

    (2)

    對(duì)式(2)兩邊進(jìn)行微分:

    (3)

    由圖中的幾何關(guān)系可得:

    (4)

    代入式(3)整理后可得:

    (5)

    化簡式(5)可得:

    (6)

    機(jī)器人工作油氣管道坡度為?,自身重力記為mg,管道對(duì)履帶輪的支撐力之和記作∑N,根據(jù)虛功原理有:

    (7)

    聯(lián)立上式化簡得:

    (8)

    由虛位移原理可得變徑機(jī)構(gòu)的絲杠螺母運(yùn)動(dòng)副輸出的轉(zhuǎn)矩T和傳動(dòng)效率的關(guān)系:

    Fδs+Tδφη=0

    (9)

    整理式(9)得:

    T=

    (10)

    式中:P為絲杠導(dǎo)程;φ是絲杠和螺母之間的轉(zhuǎn)角。可知變徑機(jī)構(gòu)在工作時(shí)所需的推力F與絲杠電機(jī)輸出扭矩T受α、β值影響,即受連桿AB和OC與水平方向夾角大小的影響;當(dāng)工作管道半徑R1一定時(shí),α、β值的大小與絲杠螺母副的推力F以及絲杠驅(qū)動(dòng)電機(jī)的輸出扭矩T成反比,即在機(jī)器人變徑適應(yīng)管道α、β增大的過程中,絲杠驅(qū)動(dòng)電機(jī)的輸出扭矩是逐漸減小的,反之α、β變小的過程,電機(jī)輸出扭矩T是逐漸增大的。

    4 彎管幾何約束分析

    機(jī)器人L形管道通過情況如圖6所示,為了方便研究將機(jī)器人近似看做一個(gè)圓柱體,主要參數(shù)有機(jī)器人長度L、直徑d、所通過管道管徑D、彎道曲率半徑為R、彎道的旋轉(zhuǎn)角度α,L形管道α一般取值為90°。機(jī)器人在L形彎道通過時(shí),有2種極限情況需要考慮:機(jī)器人兩端在彎管的直邊部分卡住,如圖6(a)所示;機(jī)器人兩端在管道內(nèi)部卡住,如圖6(b)所示。

    圖6 管道機(jī)器人在彎管卡住的2種情況

    圖6(a)中機(jī)器人2個(gè)端面卡在L形彎道旁邊直管部分,處于第一種極限位置。該極限位置機(jī)器人直徑和彎道曲率半徑以及管道直徑滿足下式:

    (11)

    圖6(b)中機(jī)器人2個(gè)端面卡在彎道內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)管道部分,處于第二種極限位置。該極限位置機(jī)器人直徑和彎道曲率半徑以及管道直徑滿足下式:

    (12)

    5 機(jī)器人管道通過性分析

    5.1 機(jī)器人管道運(yùn)動(dòng)分析

    當(dāng)機(jī)器人適應(yīng)了管徑后,需要分析它在管道中的運(yùn)動(dòng)。在直管內(nèi),建立機(jī)器人在水平管道運(yùn)行時(shí)的坐標(biāo)系如圖7所示。確定參考坐標(biāo)系o-xyz;建立機(jī)器人運(yùn)動(dòng)坐標(biāo)系E-abc,該坐標(biāo)系跟隨機(jī)器人運(yùn)動(dòng),在機(jī)器人中心軸線上確定動(dòng)坐標(biāo)系原點(diǎn)E,該點(diǎn)到任一履帶輪距離相等,Eb軸方向?yàn)樨Q直方向,通過右手法則確定Ec方向。

    圖7 管道機(jī)器人管道運(yùn)動(dòng)坐標(biāo)系

    管道機(jī)器人在管道中行走工作時(shí)受力[12]為

    F=3Fd+G1+G2+∑Ni+∑Ff

    (13)

    當(dāng)機(jī)器人在管道中行走時(shí)合力矩為

    M=3Md+M1+M2+∑Mi+∑Mf

    (14)

    式中:F為履帶驅(qū)動(dòng)輪所提供的驅(qū)動(dòng)力;G1是機(jī)器人的自身重力;G2為攜帶攝像和清潔模塊所需要的力;∑Ni為驅(qū)動(dòng)履帶和管道內(nèi)壁封閉力的合力;∑Ff為總摩擦力的合力。Md、M1、M2、∑Mi、∑Mf分別為Fd、G1、G2、∑Ni、∑Ff產(chǎn)生的力矩。

    對(duì)管道機(jī)器人分析時(shí)將它看做一個(gè)整體,設(shè)機(jī)器人質(zhì)心為H,質(zhì)心在動(dòng)坐標(biāo)系位置為(xH,yH,zH)。H到該坐標(biāo)系原點(diǎn)的矢量距離RH,動(dòng)坐標(biāo)系原點(diǎn)E相對(duì)于參考坐標(biāo)系o-xyz的相對(duì)速度v在abc方向上的分量記作va、vb、vc。E相對(duì)于參考坐標(biāo)系相對(duì)角速度ω在abc方向上的分量記作ωa、ωb、ωc。質(zhì)心H的速度矢量表達(dá)式為

    vH=v+ω×RH

    (15)

    對(duì)式(15)兩邊求導(dǎo)可得質(zhì)心的加速度表達(dá)式

    (16)

    vH=v

    (17)

    管道機(jī)器人總質(zhì)量記作m,設(shè)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為I,可以得出機(jī)器人的質(zhì)心H的動(dòng)力學(xué)方程:

    mvH=mv=F

    (18)

    油氣管道鋪設(shè)中彎道多為L形彎管,主要研究文中設(shè)計(jì)機(jī)器人在L形垂直彎道行走時(shí)運(yùn)動(dòng)分析。在垂直彎管中行走主要分為過渡和旋轉(zhuǎn)2個(gè)階段,即機(jī)器人一端先進(jìn)入管道另一端還在直管和機(jī)器人完全進(jìn)入彎道2個(gè)階段[13]。

    (1)過渡階段分析

    機(jī)器人在垂直管道中運(yùn)動(dòng)時(shí),第一個(gè)階段是過渡階段。過渡階段從管道機(jī)器人前端進(jìn)入管道開始到后端完全進(jìn)入彎道內(nèi),以及離開管道時(shí)前端從彎管進(jìn)入直管到后端完全離開彎管進(jìn)入直管。該階段機(jī)器人做平面運(yùn)動(dòng),由于文中設(shè)計(jì)機(jī)器人對(duì)稱分布,分析機(jī)器人在彎道內(nèi)的運(yùn)動(dòng)時(shí)只需選取一段履帶輪即可,具體如圖8所示。

    圖8 管道機(jī)器人過渡階段運(yùn)動(dòng)分析

    圖中o′-x′y′z′為過渡坐標(biāo)系,o″-x″y″z″為動(dòng)坐標(biāo)系,該坐標(biāo)系建立在機(jī)器人上,即為機(jī)器人的動(dòng)坐標(biāo)系。坐標(biāo)系o′-x′y′z′旋轉(zhuǎn)θ后得到坐標(biāo)系o″-x″y″z″。機(jī)器人履帶輪前后輪中心距為L,管道的曲率半徑為R;入彎角為α,圖5中γ為管道機(jī)器人的姿態(tài)角。過渡階段機(jī)器人做平面運(yùn)動(dòng),這一階段管道機(jī)器人前后履帶輪與管道接觸的位置坐標(biāo)[14]可表示為

    (19)

    式中:矩陣F″W、R″W分別表示機(jī)器人驅(qū)動(dòng)前、后履帶輪與通過彎管內(nèi)壁的接觸點(diǎn)在坐標(biāo)系o″-x″y″z″中的坐標(biāo)。

    圖8中o-xyz為管道的坐標(biāo)系,該坐標(biāo)系是固定不變的,將機(jī)器人坐標(biāo)系通過平移和旋轉(zhuǎn)可以得到坐標(biāo)系o-xyz。過渡階段平移向量:

    (20)

    有繞軸z″、旋轉(zhuǎn)角度為-θ的旋轉(zhuǎn)矩陣:

    (21)

    于是管道坐標(biāo)系上機(jī)器人前后履帶輪和管道內(nèi)壁接觸位置坐標(biāo)為

    (22)

    聯(lián)立式(18)—(22)可得:

    (23)

    在矩陣FW中:

    xf1=Rα-L+Lcγ+0.5Dsγsθ;

    yf1=R-Lsθ+0.5Dsγcθ;

    xf2=Rα-L+Lcθ+0.5Ds(120°+γ)sθ;

    yf2=R-Lsθ+0.5Ds(120°+γ)cθ;

    xf3=Rα-L+Lcθ+0.5Ds(240°+γ)sθ;

    yf3=R-Lsθ+0.5Ds(240°+γ)cθ

    在矩陣RW中:

    xf1=Rα-L+0.5Dsγsθ;

    yf1=R+0.5Dsγsθ;

    xf2=Rα-L+0.5s(120°+γ)sθ;

    yf2=R+0.5Ds(120°+γ)cθ;

    xf3=Rα-L+0.5s(240°+γ)sθ;

    yf3=R+0.5Ds(240°+γ)cθ

    式中:cγ=cosγ;sγ=sinγ。

    入彎過渡階段的旋轉(zhuǎn)角α與彎道曲率半徑R和機(jī)器人長度L相關(guān),旋轉(zhuǎn)角α決定θ角的大小,于是有:

    α=0~2arcsin[L/(2R)];

    (24)

    (2)旋轉(zhuǎn)階段分析

    圖9所示為機(jī)器人在完全進(jìn)入彎管時(shí)的旋轉(zhuǎn)階段運(yùn)動(dòng)分析。圖中對(duì)管道機(jī)器人一組履帶輪行走分析,過渡坐標(biāo)系o′-x′y′z′旋轉(zhuǎn)(-φ-α/2)角度得到動(dòng)坐標(biāo)系o″-x″y″z″。管道機(jī)器人旋轉(zhuǎn)階段是繞曲率中心軸oz進(jìn)行旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),前后履帶輪軌跡相同,于是有:

    圖9 管道機(jī)器人旋轉(zhuǎn)階段運(yùn)動(dòng)分析

    (25)

    機(jī)器人旋轉(zhuǎn)時(shí)平移矩陣:

    (26)

    于是得到機(jī)器人旋轉(zhuǎn)表達(dá)式:

    R(z″,(-φ-α/2))=

    (27)

    聯(lián)立式(25)—(27)可得:

    FW=RW=

    (28)

    式(28)中:

    xf1=Rsφ+0.5Dsγs(φ+α/2);

    yf1=Rcφ+0.5Dsγc(φ+α/2);

    xf2=Rsφ+0.5Ds(120°+γ)s(φ+α/2);

    yf2=Rcφ+0.5Ds(120°+γ)c(φ+α/2);

    xf3=Rsφ+0.5Ds(240°+γ)s(φ+α/2);

    yf3=Rcφ+0.5Ds(240°+γ)c(φ+α/2);

    α=arcsin[L/(2R)]

    φ為旋轉(zhuǎn)階段機(jī)器人繞曲率中心的旋角,取值范圍為:φ=0~(90°-α),式(23)(28)描述了管道機(jī)器人通過L形管道時(shí)履帶輪和管道內(nèi)壁可能接觸點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)軌跡方程。

    油氣管道隨著投入使用的時(shí)間增加,會(huì)有不同程度和形式的形變,以及管道在焊接過程中存在焊縫等影響管道平整的因素[15]。所以管道機(jī)器人在設(shè)計(jì)時(shí)需要具備一定的越障能力,即機(jī)器人能順利通過管道內(nèi)凸起的障礙。履帶輪式行走機(jī)構(gòu)越障能力和最小半徑的輪相關(guān)[16],設(shè)障礙物是規(guī)則的方形臺(tái)階,文中選取機(jī)器人較小履帶輪進(jìn)行分析,如圖10所示,根據(jù)靜力學(xué)平衡方程有:

    圖10 管道機(jī)器人越障輪受力

    (29)

    式中:α為越障角;N1為越障時(shí)障礙臺(tái)階對(duì)輪的反作用力;N2、N3為管道壁對(duì)另外2個(gè)驅(qū)動(dòng)輪的反作用力;μ為另外兩驅(qū)動(dòng)輪和管道內(nèi)壁間的摩擦因數(shù);μ1為越障驅(qū)動(dòng)輪和障礙臺(tái)階間的摩擦因數(shù)。

    聯(lián)立式(29)消去N1可得:

    (30)

    如圖10所示,設(shè)障礙高為h,根據(jù)幾何關(guān)系有:

    (31)

    聯(lián)立式(31)可得:

    (32)

    根據(jù)式(32)可知:石油管道機(jī)器人可越過障礙物的最大高度與機(jī)器人最小驅(qū)動(dòng)履帶輪的半徑以及摩擦因數(shù)相關(guān)。文中設(shè)計(jì)最小驅(qū)動(dòng)履帶輪半徑為25 mm,驅(qū)動(dòng)履帶輪和管壁之間摩擦因數(shù)取0.3,障礙物和驅(qū)動(dòng)履帶輪之間摩擦因數(shù)取0.2,代入式(32)可計(jì)算出機(jī)器人最大越障高度為7.8 mm。結(jié)合變徑機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì),可知越障高度滿足技術(shù)要求。

    綜上可知,管道機(jī)器人通過障礙能力與最小驅(qū)動(dòng)輪半徑相關(guān),同時(shí)管道與驅(qū)動(dòng)輪之間以及障礙物和驅(qū)動(dòng)輪之間的摩擦因數(shù)也影響障礙通過能力。管道機(jī)器人履帶輪半徑越大,障礙通過性能越強(qiáng),摩擦因數(shù)高時(shí)通過性能也強(qiáng)。

    5.2 機(jī)器人管道運(yùn)動(dòng)仿真分析

    為了驗(yàn)證所設(shè)計(jì)的管道機(jī)器人的合理性,文中使用SolidWorks建立管道機(jī)器人模型,然后導(dǎo)入ADAMS進(jìn)行仿真分析和驗(yàn)證。為了方便ADAMS模型的建立和分析,文中將行走機(jī)構(gòu)以驅(qū)動(dòng)輪替代履帶式進(jìn)行仿真,導(dǎo)入模型后,如圖11所示。設(shè)置工作柵格、定義材料屬性、設(shè)置重力加速度、創(chuàng)建相應(yīng)約束以及接觸,隨即創(chuàng)建管徑適應(yīng)機(jī)構(gòu)彈簧、創(chuàng)建管道機(jī)器人驅(qū)動(dòng)輪進(jìn)行驅(qū)動(dòng),最后得到管道機(jī)器人在L形彎管通過性的仿真結(jié)果。

    圖11 管道機(jī)器人虛擬樣機(jī)模型

    此次仿真實(shí)驗(yàn)?zāi)康氖球?yàn)證所設(shè)計(jì)管道機(jī)器人能否順利通過L形彎管。對(duì)管道機(jī)器人在一段L形彎管中的運(yùn)動(dòng)進(jìn)行了仿真,并得出了行走機(jī)構(gòu)和機(jī)器人機(jī)身的運(yùn)動(dòng)軌跡。圖12所示為管道機(jī)器人正通過L形管道。

    圖12 管道機(jī)器人通過L形彎管示意

    仿真實(shí)驗(yàn)中L形管道設(shè)置曲率半徑為1.5D,行走管道的動(dòng)摩擦因數(shù)設(shè)置為0.1,靜摩擦因數(shù)設(shè)置為0.3。在驅(qū)動(dòng)輪上添加旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),在函數(shù)(時(shí)間)處修改為180d*time,表示驅(qū)動(dòng)輪每秒旋轉(zhuǎn)180°,完成有關(guān)驅(qū)動(dòng)輪驅(qū)動(dòng)的創(chuàng)建。分別得出行走過程中驅(qū)動(dòng)輪過彎以及在x、z方向上的速度關(guān)系曲線,如圖13所示。

    圖13 管道機(jī)器人通過L形彎管速度曲線

    圖13(a)為管道機(jī)器人通過曲率半徑為1.5D的L形彎管過程中,3個(gè)后行走機(jī)構(gòu)驅(qū)動(dòng)輪之間的速度關(guān)系??芍寒?dāng)機(jī)器人從直管部分進(jìn)入彎道時(shí),即進(jìn)入過渡階段。在過渡階段,行走機(jī)構(gòu)驅(qū)動(dòng)輪速度不一樣,外側(cè)驅(qū)動(dòng)輪速度大于內(nèi)側(cè)驅(qū)動(dòng)輪,處于中間位置的驅(qū)動(dòng)輪速度也介于內(nèi)外輪之間。管道機(jī)器人通過彎道后,各個(gè)行走機(jī)構(gòu)的驅(qū)動(dòng)輪速度相同,此時(shí)進(jìn)入另一段直管部分。由于機(jī)器人行走機(jī)構(gòu)設(shè)置有彈簧且軌跡接觸點(diǎn)隨著行走不斷變換,各輪的速度存在一定波動(dòng),符合管道機(jī)器人運(yùn)動(dòng)規(guī)律以及運(yùn)動(dòng)規(guī)劃。

    圖13(b)(c)為管道機(jī)器人通過L形彎管過程中,前、后模塊的行走機(jī)構(gòu)3個(gè)驅(qū)動(dòng)輪在x、z方向上的速度曲線??芍涸?~4 s,當(dāng)管道機(jī)器人前后模塊都在直管階段時(shí),前、后行走機(jī)構(gòu)的驅(qū)動(dòng)輪在x方向上速度均為0,而在z方向上速度為初始速度。4 s時(shí)機(jī)器人開始進(jìn)入彎道,前、后模塊行走速度開始存在差異。前部模塊行走機(jī)構(gòu)進(jìn)入彎道時(shí),其驅(qū)動(dòng)輪在z方向上速度減小,同時(shí)在x方向上速度增大,又由于通過彎道時(shí)3個(gè)驅(qū)動(dòng)輪存在差速,所以其速度曲線不完全重合。20 s時(shí)前部模塊順利通過彎道后,其在z方向上的速度降為0,在x方向上速度恒定。當(dāng)后部模塊行走機(jī)構(gòu)進(jìn)入彎道時(shí),重復(fù)前述動(dòng)作。

    建立管道機(jī)器人虛擬樣機(jī)和曲率半徑為1.5D的L形彎管,得出了行走過程x、z方向上的速度關(guān)系曲線,驗(yàn)證了管道機(jī)器人的通過性。通過仿真實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了管道機(jī)器人機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性和L形彎管的通過性,同時(shí)也與上述過彎運(yùn)動(dòng)規(guī)劃相互印證。

    6 結(jié)論

    文中設(shè)計(jì)了一種具有觀察、2次清潔功能的管道機(jī)器人,簡要敘述了各個(gè)組成部分的功能。對(duì)行走機(jī)構(gòu)進(jìn)行力學(xué)分析,對(duì)機(jī)器人能否適應(yīng)不同管徑進(jìn)行幾何、力學(xué)分析,得到相關(guān)條件;最后通過運(yùn)動(dòng)分析,進(jìn)行相關(guān)參數(shù)的驗(yàn)證。作者在幾何、力、運(yùn)動(dòng)方面驗(yàn)證了所設(shè)計(jì)的管道機(jī)器人的合理性,為接下來物理樣機(jī)的制作以及進(jìn)一步的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證提供了支撐。

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