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    套銑打撈技術(shù)在多分支定向長鉆孔事故中的應(yīng)用

    2023-10-19 10:34:38朱亞飛
    山東煤炭科技 2023年9期
    關(guān)鍵詞:孔段鉆具曲率

    曹 陽 朱亞飛

    (1.河南龍宇能源股份有限公司陳四樓煤礦,河南 永城 476600;2.河南省煤炭科學(xué)研究院有限公司,河南 鄭州 450001)

    近年來,隨著煤炭開采強度和開采深度的日益增大,煤與瓦斯突出等煤巖動力災(zāi)害日趨嚴(yán)重[1],準(zhǔn)確掌握煤層瓦斯參數(shù)對消除煤層突出危險性等災(zāi)害治理顯得尤為重要。針對單一中厚煤層,底板多分支定向長鉆孔結(jié)合“定點取樣”技術(shù)在一定程度上可以做到煤層消突問題,并已在許多礦井進行推廣應(yīng)用[2-3]。但在底板多分支定向長鉆孔施工過程中經(jīng)常遇到鉆孔事故,鉆孔事故的成功處理為以后的多分支定向長鉆孔施工積累經(jīng)驗,對多分支定向長鉆孔的進一步推廣應(yīng)用具有實踐參考意義。

    目前,煤礦井下定向鉆孔事故處理方法,主要有強力回轉(zhuǎn)起下鉆法、絲錐打撈法、采掘打撈法以及套銑打撈法等[4]。套銑打撈技術(shù)在煤礦井下適用于處理鉆進過程中由于塌孔或是返渣不暢而導(dǎo)致的卡鉆事故[5-7],或是鉆具斷裂后,斷裂點前后失效鉆具并未分離的工況。套銑打撈技術(shù)與回轉(zhuǎn)鉆進相似,即利用孔內(nèi)失效鉆具的導(dǎo)向作用,使用打撈鉆具回轉(zhuǎn)鉆進,將卡鉆點疏通,達(dá)到打撈事故鉆具的目的。若是處理斷鉆事故,則需鉆進至螺桿馬達(dá)彎頭處,利用彎頭與打撈鉆桿軸心之間存在的角度,借助孔底反力套住孔底鉆具并將其取出[8]。

    在套銑打撈鉆具選擇時,定量計算鉆孔彎曲孔段通過性并選定套銑鉆具組合多采用單指標(biāo)法,在實際應(yīng)用中不能完全符合現(xiàn)場實際情況[8-10]。本文選定陳四樓煤礦2803 下順槽多分支定向長鉆孔為試驗鉆孔,結(jié)合其具體施工條件,詳細(xì)計算鉆孔彎曲孔段通過性相關(guān)的多個參數(shù),綜合判定套銑打撈技術(shù)在實際應(yīng)用中的可行性,為成功打撈事故鉆具提供理論支撐。

    1 試驗工作面定向鉆孔施工情況

    1.1 定向鉆孔施工條件

    試驗工作面所屬煤層厚度1.10~3.70 m,平均厚度2.75 m;直接底為泥巖,厚度1.58~6.79 m,平均4.67 m;基本底為細(xì)砂巖,淺灰色,厚度2.92~18.96 m,平均厚度16.41 m。試驗工作面兩順槽掘進方向煤層傾角1°~16°,平均5°,整體坡度較緩。

    根據(jù)試驗工作面地質(zhì)條件,多分支定向鉆孔主孔布孔層位位于底板細(xì)砂巖內(nèi),距離煤層底板大于7 m 位置,鉆孔傾角與煤層傾角保持一致;臨近取樣點,定向鉆孔向上調(diào)整傾角,進入煤層后,配合定點取樣裝置進行煤層取芯;后繼續(xù)鉆進,見煤層頂板后,退至傾角調(diào)整處開分支,進行下一分支施工。

    定向鉆機采用ZDY12000LD 型煤礦用履帶式全液壓坑道鉆機,水箱采用3 m3容積,鉆具組合采用Φ120 mm 定向鉆頭(Φ120/169 mm 擴孔鉆頭)+Ф89 mm 螺桿馬達(dá)+Ф89 mmYHD2-1000(A)泥漿脈沖無線隨鉆測量系統(tǒng)+Φ89 mm×1.5 m 鉆桿+……+Ф89 mm 螺旋鉆桿+水便。

    1.2 事故鉆孔施工情況

    事故鉆孔在鉆進過程中未發(fā)現(xiàn)明顯異常情況。事故鉆孔累計施工5 個分支孔,最大孔深350 m。施工過程中1#、2#分支各穿煤8 m,由于塌孔嚴(yán)重?zé)o法繼續(xù)穿煤,取芯后施工下一個分支;3#分支鉆遇斷層,穿煤1.5 m 見頂后退鉆開4#分支,4#分支穿煤基本正常,穿煤31 m 見頂退鉆;5#分支鉆進至342 m 見煤,煤孔施工8 m 時,鉆機出現(xiàn)卡鉆。詳細(xì)施工統(tǒng)計見表1。

    表1 事故鉆孔施工統(tǒng)計表 m

    5#分支在孔深216 m 處開分支,施工至孔深342 m 見煤,采用復(fù)合鉆進并配以沖洗液排渣鉆進至孔深347 m 時出現(xiàn)蹩泵,后退鉆具來回掃孔后恢復(fù)正常;接鉆桿后繼續(xù)復(fù)合鉆進穿煤至350 m,停泵測量數(shù)據(jù)(約2 min)后繼續(xù)加接鉆桿準(zhǔn)備鉆進;開泵后出現(xiàn)蹩泵,蹩壓上升至10 MPa,立即關(guān)泵回轉(zhuǎn)后退鉆具,后退阻力大,緩慢回轉(zhuǎn)后退3 m 之后出現(xiàn)卡鉆;二泵(小功率)提供回轉(zhuǎn)壓力,不能旋轉(zhuǎn),一泵(大功率)提供起拔壓力,起拔不動,改用一泵提供回轉(zhuǎn)壓力和起拔壓力,鉆具仍不能旋轉(zhuǎn)和起拔,確定孔內(nèi)卡鉆。

    根據(jù)5#分支巖孔段、煤孔段施工過程中的鉆壓、鉆速和泵壓等鉆進工藝參數(shù)變化以及卡鉆事故發(fā)生時間來分析判斷,基本判斷鉆孔煤孔段貼近底板鉆進,卡點鄰近煤巖交界處,包括見煤前的泥巖孔段10 m 左右,以及煤孔段5 m,總計約15 m,即卡鉆范圍在332~347 m。如圖1。

    圖1 事故鉆孔預(yù)計卡鉆范圍示意圖

    2 卡鉆事故處理

    2.1 打撈方案選擇

    初步處理,選擇強力回轉(zhuǎn)起下鉆法?,F(xiàn)場穩(wěn)固鉆機,采用一泵小扭矩回轉(zhuǎn)起拔,長時間處理后,鉆具無松動跡象;采用一泵大扭矩回轉(zhuǎn)起拔,發(fā)生鉆機前頂壓柱松動,鉆機偏移導(dǎo)致孔口兩根Ф89 mm 鉆桿折彎;更換新鉆桿后,重新穩(wěn)固鉆機,繼續(xù)采用“回轉(zhuǎn)—起拔”反復(fù)組合模式處理孔內(nèi)卡鉆,回轉(zhuǎn)壓力和起拔壓力均達(dá)到25 MPa,孔內(nèi)鉆具仍未松動。

    考慮到前期打撈工作效果和難度,且孔內(nèi)鉆桿未發(fā)生“折斷”現(xiàn)象,鉆機可以與事故鉆具進行連接,決定采用套銑打撈方案。

    2.2 套銑打撈處理

    2.2.1 套銑參數(shù)計算

    在選用套銑鉆具時,為防止套銑鉆桿在通過鉆孔彎曲段時發(fā)生折斷,需要考慮其彎曲應(yīng)力強度是否大于鉆孔的彎曲強度,即進行鉆孔彎曲強度和套銑鉆桿彎曲段通過性計算[9-10]。

    1)鉆孔彎曲強度

    在三維空間中,定向鉆孔在軌跡變化時,傾角和方位角均發(fā)生了變化,其變化強烈程度均由彎曲強度來量化表示,即鉆孔單位軸向長度傾角和方位角變化度數(shù)。一般由全彎曲強度來表示定向鉆孔軌跡的彎曲強度。全彎曲強度i計算公式為:

    式中:i為全彎曲強度,°/m;α1、α2為鉆孔軌跡兩測點的傾角,(°);θ1、θ2為鉆孔軌跡兩測點的方位角,(°);ΔL為鉆孔軌跡兩測點軸線長度,m。

    2)彎曲孔段通過性

    安全通過鉆孔的彎曲孔段是套銑打撈技術(shù)實際應(yīng)用中的關(guān)鍵環(huán)節(jié),為保證其安全效果,要求套銑鉆桿在鉆進過程中受到的彎曲應(yīng)力不超過鋼材的屈服極限,且套銑鉆桿的鉆孔曲率大于鉆孔的鉆孔曲率。目前,在彎曲孔段通過性計算中,可以采用套銑鉆桿的鉆孔曲率[11-12]和滿足一定曲率半徑條件的單根套管長度、拉力[13]等指標(biāo)來定量判斷。

    套銑鉆桿的鉆孔曲率計算公式如下:

    式中:Cm為套銑鉆桿最大鉆孔曲率,°/30 m;σs為套銑鉆桿管體鋼材的屈服強度,MPa;D0為套銑鉆桿管體外徑,m;K1為安全系數(shù);K2為螺紋應(yīng)力集中系數(shù)。

    式中:CmP為修訂后套銑鉆桿最大鉆孔曲率,°/30 m;Pj為套銑鉆桿螺紋連接強度,kN;Pe為套銑鉆桿的有效軸向應(yīng)力,kN;D0為套銑鉆桿管體外徑,cm;K為因素影響(螺紋應(yīng)力集中等)系數(shù);A為套銑鉆桿管體截面積,cm2。

    單根套銑鉆桿長度計算公式如下:

    式中:L為單根套銑鉆桿長度,m;R為鉆孔彎曲孔段曲率半徑,m;Db為套銑鉆孔直徑,m。

    套銑鉆桿曲率產(chǎn)生的拉力的經(jīng)驗公式如下:

    式中:Tb為拉力,kN。

    3)參數(shù)計算

    ① 套銑鉆桿的鉆孔曲率計算

    本次套銑打撈鉆具預(yù)計為Ф153/100 mm 套銑鉆頭和Ф127 mm×3000 mm 套銑鉆桿,鉆桿鋼材的屈服強度為987.015 MPa,內(nèi)徑為Ф120 mm,螺紋連接強度為1700 kN,有效軸向應(yīng)力為50 kN,安全系數(shù)K1、螺紋應(yīng)力集中系數(shù)K2、因素影響系數(shù)K分別取值1.8、3.0、1.65。將各參數(shù)代入式(2)、(3)、(4)、(5),得到結(jié)果并轉(zhuǎn)換單位。即套銑鉆桿最大鉆孔曲率和修訂后套銑鉆桿最大鉆孔曲率為0.80°/m 和1.66°/m,套銑鉆孔在鉆孔彎曲孔段允許通過的單根鉆桿長度為23.31~36.45 m,套銑鉆桿曲率產(chǎn)生的拉力103.74~248.94 kN。

    ② 鉆孔彎曲孔段參數(shù)計算

    5#分支從孔深216 m 處開分支,在垂直方位上,鉆孔在煤層底板鉆進,軌跡逐漸與煤層底板平行。之后,鉆孔軌跡開始上升直至進入煤層。在水平方位上,逐漸達(dá)到預(yù)定寬度即可,變化范圍較小。5#分支鉆孔傾角和方位角變化如圖2。

    圖2 5#分支鉆進軌跡參數(shù)變化圖

    從圖2 可以看出,5#分支在鉆進過程中,傾角和方位角的變化趨勢基本一致,均呈“雙V”型變化。變化劇烈段有4 段,即彎曲孔段有4 段,計算此4 段彎曲孔段通過性指標(biāo)參數(shù)見表2。

    表2 彎曲孔段通過性指標(biāo)參數(shù)計算表

    ③ 鉆孔彎曲孔段通過性判定

    根據(jù)以上計算,套銑鉆桿最大鉆孔曲率和修訂后套銑鉆桿最大鉆孔曲率(0.80° /m 和1.66° /m)均大于彎曲孔段的彎曲強度(0.17~0.42° /m);套銑鉆孔允許通過的單根鉆桿長度(23.31~36.45 m)遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于預(yù)計套銑鉆桿長度(3 m);套銑鉆桿通過各彎曲孔段時在連接處產(chǎn)生的拉力(103.74~248.94 kN)遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于鉆桿螺紋連接強度(1700 kN)。以此判定,套銑打撈鉆具(Ф153/100 mm 套銑鉆頭和Ф127 mm×3000 mm 套銑鉆桿)能夠滿足套銑打撈試驗需要。

    2.2.2 套銑打撈試驗

    1)將鉆機上Ф89 mm 鉆桿卸掉,更換Ф178 mm 卡盤和夾持器卡瓦,拆除孔口四通,重新穩(wěn)固鉆機;采用Ф178 mm 套管套取孔口管鉆具組合將Φ159 mm 套管10 m 全部套出。

    2)重新穩(wěn)固鉆機,更換Ф127 mm 卡盤和夾持器卡瓦,采用Ф127 mm 套銑鉆具組合套銑至卡鉆深度。套銑鉆具在鉆進過程中采用低轉(zhuǎn)速低壓力鉆進,鉆機轉(zhuǎn)速保持30 r/min;回轉(zhuǎn)壓力基本不超過15 MPa,在330 m 處鉆孔開始穿越軟巖層時,回轉(zhuǎn)壓力達(dá)到16 MPa;給進壓力基本保持在6~7 MPa。

    3)套銑至卡鉆深度之后,回轉(zhuǎn)壓力迅速減小,來回拉動鉆桿,給進壓力并未太大變化,套銑鉆桿內(nèi)鉆桿出現(xiàn)松動。先提出套銑打撈鉆具,提鉆前期被套鉆具會隨著套銑鉆具同時提出,套銑鉆具采取鉆機回轉(zhuǎn)方式拆卸,被套鉆具采取人工拆卸,提出所有套銑鉆具。

    4)鉆桿完全進入硬巖鉆孔后,更換Ф89 mm卡盤和夾持器卡瓦,重新穩(wěn)固鉆機,提出孔內(nèi)所有被套鉆具,套銑打撈工作結(jié)束。

    3 結(jié)論

    通過對定向鉆孔施工過程中發(fā)生的事故鉆孔進行分析和參數(shù)計算,選取打撈方案并試驗成功。

    1)根據(jù)鉆孔地質(zhì)條件和卡鉆事故發(fā)生前后施工參數(shù)進行分析,判斷卡鉆范圍在332~347 m。結(jié)合試驗現(xiàn)場打撈鉆具實際情況,確定套銑打撈方案。

    2)針對預(yù)計套銑打撈鉆具的固有參數(shù),計算事故鉆孔彎曲孔段通過性,判定Ф153/100 mm 套銑鉆頭和Ф127 mm×3000 mm 套銑鉆桿能夠滿足打撈需要。

    3)通過回轉(zhuǎn)壓力和給進壓力的變化,采用低轉(zhuǎn)速低壓力套銑鉆進,成功打撈出事故鉆具。

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