重復(fù)推出下鋼管再生混凝土黏結(jié)-滑移性能影響因素

孫冰， 張杰， 陳衛(wèi)，*， 曾晟， 張志恒

（1.南華大學(xué) 土木工程學(xué)院，湖南 衡陽 421001；2.南華大學(xué) 中國核工業(yè)建設(shè)集團(tuán)公司高性能混凝土重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南 衡陽 421001；3.南華大學(xué) 高性能特種混凝土湖南省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南 衡陽 421001）

中國從“碳達(dá)峰”到“碳中和”的過渡期將面臨時(shí)間短、任務(wù)重等巨大挑戰(zhàn). 建筑行業(yè)碳排放量為全國碳排放總量的50%以上，使用再生骨料能夠有效減少建筑業(yè)碳排放，更好地保護(hù)環(huán)境. 但再生骨料的力學(xué)性能和耐久性能等均比普通混凝土差，嚴(yán)重影響其大規(guī)模推廣［1］. 鋼管再生混凝土（RACFST）承載力高、剛度好、性能穩(wěn)定［2］，利用鋼管對(duì)再生混凝土形成三向受壓約束，能夠有效彌補(bǔ)再生骨料的缺陷［3］，擴(kuò)大其使用范圍.

RACFST界面的黏結(jié)-滑移是鋼管和再生混凝土共同工作的基礎(chǔ). 目前，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)RACFST界面的研究主要集中在鋼管類型［4］、尺寸［5］，截面形式［6］，混凝土類型［4］、強(qiáng)度等級(jí)［7］，再生骨料取代率［5］和高溫［8］對(duì)黏結(jié)-滑移性能影響等方面. 而在實(shí)際工程中，RACFST界面黏結(jié)性能的穩(wěn)定發(fā)揮受自身材料特性、環(huán)境的雙重限制. 就組成材料而言，再生骨料較天然骨料具有更強(qiáng)的收縮率，RACFST界面更易發(fā)生脫黏現(xiàn)象，添加一定量的膨脹劑可以通過調(diào)節(jié)收縮來減緩再生混凝土與鋼管的分離趨勢，對(duì)防止界面脫黏，控制并改善黏結(jié)-滑移性能具有重要意義；此外，分類回收不同原生強(qiáng)度混凝土對(duì)組合結(jié)構(gòu)黏結(jié)-滑移性能的影響有待探索. 對(duì)工作環(huán)境來說，長期服役于橋梁、海上平臺(tái)等高氯離子腐蝕性環(huán)境中的鋼管會(huì)不可避免地發(fā)生銹蝕. 一方面銹蝕后RACFST黏結(jié)-滑移性能的研究還有待開展；另一方面研究服役于嚴(yán)苛壞境中的RACFST，可拓寬再生混凝土的應(yīng)用范圍，為減少天然骨料的開采，避免自然資源枯竭提供新的思路，有助于實(shí)現(xiàn)保護(hù)環(huán)境和資源有效利用，走上可持續(xù)發(fā)展的道路.

鑒于此，本文設(shè)計(jì)了不同原生混凝土強(qiáng)度等級(jí)、膨脹劑摻量及高氯離子腐蝕條件下9組RACFST試件的重復(fù)推出試驗(yàn)，進(jìn)行了黏結(jié)機(jī)理及相關(guān)影響參數(shù)分析，并建立了相應(yīng)變量下的黏結(jié)強(qiáng)度計(jì)算式，以期為RACFST黏結(jié)-滑移性能的評(píng)估提供相關(guān)依據(jù).

1 試驗(yàn)

1.1 原材料

膠凝材料采用42.5級(jí)硅酸鹽水泥；再生粗骨料為自制的原生強(qiáng)度等級(jí)為C30、C40和C50的混凝土經(jīng)破碎、清洗、分級(jí)和篩分后所得到的0～20 mm連續(xù)級(jí)配再生骨料；天然粗骨料采用0～20 mm連續(xù)級(jí)配的碎石；細(xì)骨料采用細(xì)度模數(shù)2.4，含水率（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，文中涉及的含量、水膠比等均為質(zhì)量分?jǐn)?shù)或質(zhì)量比）1.15%的連續(xù)級(jí)配中砂；膨脹劑選用UEA-H型膨脹劑；鋼管為Q235直縫焊接鋼管，外徑140 mm、壁厚4.5 mm、高410 mm，屈服強(qiáng)度235 MPa、彈性模量210 MPa、泊松比0.25. 粗骨料物理性能指標(biāo)見表1、級(jí)配曲線如圖1所示.

圖1 粗骨料級(jí)配曲線Fig.1 Grading curves of coarse aggregates

表1 粗骨料物理性能指標(biāo)Table 1 Physical properties of coarse aggregates

1.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

（1） 試件制作

圖2為試件幾何尺寸.混凝土進(jìn)行澆筑之前先對(duì)鋼管進(jìn)行預(yù)加工，混凝土澆筑至豁口處停止（預(yù)留40 mm空隙），以便進(jìn)行推出試驗(yàn)；待澆筑完成后，使用塑料薄膜進(jìn)行封口，嚴(yán)格模擬鋼管內(nèi)密閉環(huán)境.

圖2 試件幾何尺寸Fig.2 Geometric size of specimen（size： mm）

常用的膨脹劑有UEA型膨脹劑、HCSA型膨脹劑和氧化鎂膨脹劑［9］.其中HCSA型膨脹劑為硫鋁酸鈣和氧化鈣雙膨脹源，自由膨脹率較大；氧化鎂膨脹劑易造成混凝土體積安定性不良；UEA型膨脹劑為硫鋁酸鈣單膨脹源. 綜合考慮膨脹性與鋼管力學(xué)性能的協(xié)同性，本試驗(yàn)選用UEA-H型膨脹劑，采用內(nèi)摻法形式摻入，其摻量（δ，%）計(jì)算式為：

式中：E為膨脹劑用量，g；C為水泥用量，g.

以黏結(jié)強(qiáng)度最大為原則，將再生粗骨料取代率取為50%［10］. 以混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30且各材料質(zhì)量比為m（水泥）∶m（水）∶m（砂）∶m（碎石）∶m（再生骨料）=372.73∶205.00∶637.79∶592.24∶592.24，來制作RACFST試件. 試件參數(shù)見表2.

表2 試件參數(shù)Table 2 Parameters of specimens

（2） 鋼管銹蝕試驗(yàn)

由于鋼管在自然界中的銹蝕是一種長期而緩慢的過程，實(shí)驗(yàn)室常采用電解池對(duì)其加速銹蝕. 根據(jù)法拉第電解第一定律，鋼管名義銹蝕率（ρ，%）的計(jì)算式為［11］：

式中：t為通電時(shí)間，s；M為Fe的摩爾質(zhì)量，56 g/mol；i為銹蝕電流密度，A/cm2；D為銹蝕區(qū)域內(nèi)的鋼管表面積，cm2；z為鐵離子電荷數(shù)，z=2；F為法拉第常數(shù)，96 500 C/mol；m為鋼管未銹蝕前的質(zhì)量，g.

將澆筑好的銹蝕試件先密封養(yǎng)護(hù)7 d，再置于5%的NaCl溶液中浸泡7 d，使NaCl溶液充分滲入黏結(jié)界面，稱重后進(jìn)行加速銹蝕試驗(yàn)，其示意圖見圖3.銹蝕完成后再次稱重，計(jì)算得到鋼管的實(shí)際銹蝕率分別為0%、6.85%、9.59%、13.70%，與名義銹蝕率偏差較小.

圖3 鋼管加速銹蝕試驗(yàn)示意圖Fig.3 Schematic diagram of accelerated corrosion test for steel tube

（3） 推出試驗(yàn)方案

使用WAW-EY1000C電液伺服萬能試驗(yàn)機(jī)加載. 在加載端使用1個(gè)直徑略小于鋼管內(nèi)徑、厚度為40 mm的鋼墊塊進(jìn)行推出試驗(yàn)，加載速率為0.002 mm/s；當(dāng)自由端位移達(dá)到35 mm或殘余荷載下降趨于穩(wěn)定時(shí)，首次推出結(jié)束；將試件倒置，按上述方案再次推出，每個(gè)試件反復(fù)推出4次，得到重復(fù)加載曲線. 通過架設(shè)于加載端（混凝土受力端）上壓板、自由端（鋼管受力端）外伸鋼筋棒處的位移計(jì)測量兩端滑移. 重復(fù)推出方法示意圖如圖4所示.

圖4 重復(fù)推出方法示意圖Fig.4 Schematic diagram of repeated push-out method

2 結(jié)果及分析

2.1 試驗(yàn)現(xiàn)象

需要說明的是：由于首次推出時(shí)加載端與自由端的起滑存在時(shí)間差，其荷載-滑移（P-S）曲線列出了兩端曲線；而重復(fù)推出時(shí)加載端與自由端的P-S保持一致，故僅列出了加載端曲線；另外，試件RACFST-3和RACFST-7因儀器故障未能測出重復(fù)推出曲線.

試件首次推出和重復(fù)推出的P-S曲線如圖5、6所示.由圖5可見：首次推出試驗(yàn)加載初期，再生混凝土兩端均未發(fā)生滑動(dòng)；當(dāng)荷載增大到峰值荷載的30%左右時(shí)，加載端先出現(xiàn)滑移，繼而自由端也發(fā)生滑動(dòng)；隨后兩端荷載隨著滑移的發(fā)展先后達(dá)到峰值并保持穩(wěn)定. 由圖6可見：重復(fù)推出過程中，第2、3、4次推出時(shí)自由端與加載端同時(shí)滑動(dòng)，且僅第3次推出與首次推出加載端曲線相似；第2、4次荷載達(dá)到峰值點(diǎn)并出現(xiàn)下降段后才趨于穩(wěn)定. 重復(fù)推出結(jié)束后，黏結(jié)界面有混凝土碎屑產(chǎn)生，鋼管未出現(xiàn)壓潰或屈服現(xiàn)象.

圖5 試件首次推出的P-S曲線Fig.5 P-S curves at the first push-out of specimens

2.2 荷載-滑移曲線分析

鋼管再生混凝土界面黏結(jié)力由化學(xué)膠結(jié)力、機(jī)械咬合力和摩擦力組成. 鋼管與混凝土界面黏結(jié)性能的演變即上述3組作用力交替發(fā)揮作用的過程. 為便于描述荷載-滑移過程，將滑移與3組作用力相對(duì)應(yīng)：當(dāng)化學(xué)膠結(jié)力消失、機(jī)械咬合力發(fā)揮作用時(shí)界面產(chǎn)生微觀滑移；當(dāng)機(jī)械咬合力失效、摩擦力發(fā)揮作用時(shí)界面產(chǎn)生宏觀滑移. 微觀滑移量是與鋼管表面粗糙程度（一般為10-2量級(jí)）有關(guān)的物理量.

2.2.1 首次推出全過程分析

首次推出曲線分析如圖7所示. 圖7（a）為首次推出的黏結(jié)-滑移機(jī)理，其中的①、②和③分別代表化學(xué)膠結(jié)力、機(jī)械咬合力和摩擦力，S、S0和S1分別代表無滑移、微觀滑移和宏觀滑移.圖7（b）為首次推出荷載-滑移曲線模型，模型被分為5個(gè)階段——無滑移段（OA、OA′）、加載端微觀滑移段（AB）、自由端微觀滑移段（A′B′）、加載端與自由端宏觀滑移段（BC、B′C′）和滑移穩(wěn)定段（CD、C′D′）. 首次推出全過程分析如下：

圖7 首次推出曲線分析Fig.7 Analysis of the first push-out

（1）無滑移段（OA、OA′） 首次推出試驗(yàn)初期荷載較小，加載端和自由端均無滑移產(chǎn)生，界面處于彈性階段；從混凝土傳遞到鋼管的黏結(jié)力全部由加載端、部分自由端的水泥凝膠體與鋼管表面黏結(jié)形成的化學(xué)膠結(jié)力提供. 化學(xué)膠結(jié)力在較小的荷載下即失效且無法恢復(fù)，主要受水膠比影響.

（2）加載端微觀滑移段（AB） 荷載略微增大后，加載端出現(xiàn)微觀滑移，化學(xué)膠結(jié)力下移于無滑移處，擴(kuò)散長度增加；自由端化學(xué)膠結(jié)力略有增大但未發(fā)生微觀滑移. 微觀滑移對(duì)應(yīng)的機(jī)械咬合力在水泥凝膠體與鋼管黏結(jié)失效時(shí)發(fā)揮作用，到鍥入鋼管的混凝土突刺被剪斷時(shí)失效.微觀滑移僅在局部微小范圍內(nèi)存在.

（3）自由端微觀滑移段（A′B′） 隨后自由端也出現(xiàn)微觀滑移，該端的機(jī)械咬合力已疊加到黏結(jié)力中，此時(shí)加載端滑移量較大，出現(xiàn)了宏觀滑移，摩擦力發(fā)揮作用. 至此，化學(xué)膠結(jié)力、機(jī)械咬合力和摩擦力全部加入到黏結(jié)力當(dāng)中.

（4）加載端與自由端宏觀滑移段（BC、B′C′） 隨著荷載的繼續(xù)增大，自由端也出現(xiàn)宏觀滑移，隨后化學(xué)膠結(jié)力、機(jī)械咬合力依次在試件中下部相遇，并隨著滑移量的增大逐漸被摩擦力取代. 宏觀滑移發(fā)生處混凝土被鋼管表面鋸齒狀突刺剪斷、壓碎并作為碎屑填充，具體表現(xiàn)為機(jī)械咬合力失效，摩擦力發(fā)揮作用.

（5）滑移穩(wěn)定段（CD、C′D′） 加載端和自由端滑移量同步，界面完全貫通，黏結(jié)力在黏結(jié)界面僅由摩擦力提供而發(fā)展穩(wěn)定. 摩擦力的大小與摩擦系數(shù)、環(huán)向壓力有關(guān). 試件全長范圍內(nèi)機(jī)械咬合力失效使鋼管內(nèi)表面被混凝土碎屑填充，摩擦系數(shù)穩(wěn)定；受壓混凝土橫向泊松效應(yīng)引發(fā)鋼管環(huán)箍約束產(chǎn)生的摩擦力與外荷載達(dá)到平衡，摩擦力穩(wěn)定發(fā)展.

2.2.2 重復(fù)推出全過程分析

圖8為重復(fù)推出特征曲線. 這里僅對(duì)重復(fù)推出與首次推出全過程中的不同之處進(jìn)行分析. 由圖8可見：（1）重復(fù)推出過程中第1次推出即首次推出；第2～4次推出過程中，水泥凝膠體與鋼管已脫黏，化學(xué)膠結(jié)力永久性喪失，無滑移段需要克服微弱的機(jī)械咬合力使試件起滑，隨后機(jī)械咬合力被摩擦力取代并與外荷載達(dá)到平衡. （2）界面摩擦系數(shù)隨著推出次數(shù)的增加而減小，導(dǎo)致推出過程中所能達(dá)到的極限黏結(jié)應(yīng)力也依次降低. （3）與奇數(shù)次推出不同的是，偶數(shù)次推出在達(dá)到峰值荷載并出現(xiàn)下降段后滑移才穩(wěn)定.這是由于偶數(shù)次推出為反向推出，反向“鍥入效應(yīng)”導(dǎo)致混凝土從直徑較小端推向較大端，鋼管對(duì)混凝土約束弱，機(jī)械咬合力大于摩擦力.

圖8 重復(fù)推出特征曲線Fig.8 Analysis of repeated push-out

2.3 參數(shù)分析

2.3.1 耗能能力

推出過程中試件耗能能力是界面能量損失的直接體現(xiàn). 采用耗能因子(η）對(duì)耗能能力進(jìn)行定量描述，計(jì)算表達(dá)式為［12］：

表3為重復(fù)推出時(shí)加載端耗能能力計(jì)算結(jié)果.由表3可知：總體上，奇數(shù)次推出時(shí)試件的平均耗能能力大于偶數(shù)次推出；除個(gè)別試件外，大多數(shù)試件首次推出時(shí)的耗能能力大于第2～4次推出；第2次推出時(shí)耗散能力最差. 試件在首次推出過程中，3種作用力均參與了推出，且界面原始損傷小，耗能能力最強(qiáng)；隨著推出次數(shù)的增加，界面損傷加劇，耗能效率降低；奇數(shù)次推出具有明顯的“鍥入效應(yīng)”，鋼管對(duì)混凝土的約束使各組分作用力相對(duì)較大，耗能能力高于偶數(shù)次. 有趣的是，第4次推出時(shí)耗能因子平均值較第2次推出增大5.13%. 分析發(fā)現(xiàn)，第2次推出時(shí)平均滑移較第4次推出增大了0.224 mm，能量有較長的耗散距離，說明鋼管混凝土長度越長，可滑移距離越充分，越有利于界面能量的耗散.

表3 重復(fù)推出時(shí)加載端耗能能力計(jì)算結(jié)果Table 3 Calculation results of energy consumption capacity at the loaded end during repeated push-out

2.3.2 重復(fù)推出黏結(jié)應(yīng)變分布

以典型試件RACFST-6為代表，分析重復(fù)推出時(shí)荷載上升段的黏結(jié)應(yīng)變?chǔ)欧植?，結(jié)果見圖9（圖中Pu為峰值荷載）. 由圖9可見：重復(fù)推出過程中鋼管表面的應(yīng)變沿高度方向呈直線分布，越靠近自由端應(yīng)變?cè)酱?；同一方向上隨著推出次數(shù)的增加，鋼管表面各處的應(yīng)變逐漸降低，但降幅較??；當(dāng)從不同方向上推出時(shí)應(yīng)變大小差別較大，相同位置處奇數(shù)次推出時(shí)應(yīng)變遠(yuǎn)大于偶數(shù)次. 這是由于黏結(jié)力通過混凝土沿黏結(jié)界面?zhèn)鬟f給鋼管，應(yīng)力不斷向自由端累加，越靠近自由端，轉(zhuǎn)移到鋼管上的力越大，導(dǎo)致黏結(jié)應(yīng)變呈直線增長；同一方向隨著推出次數(shù)的增加，界面摩擦系數(shù)減小，黏結(jié)極限應(yīng)力降低，鋼管表面黏結(jié)應(yīng)變下降；不同方向推出時(shí)，黏結(jié)應(yīng)變變化主要受鋼管制造時(shí)的宏觀偏差影響，奇數(shù)次推出時(shí)，混凝土由直徑較大端推向直徑較小端，鋼管對(duì)混凝土的約束效應(yīng)強(qiáng)，相比偶數(shù)次推出，混凝土由直徑較小端推向較大端時(shí)所需的推出荷載較大，傳遞到鋼管表面的應(yīng)變也更大.

圖9 荷載上升段黏結(jié)應(yīng)變分布Fig.9 Bonding strain distribution of load rising section

2.4 各因素對(duì)峰值荷載的影響

將試件首次推出時(shí)的峰值荷載受各因素的影響進(jìn)行分析，結(jié)果如圖10所示.

圖10 各因素對(duì)峰值荷載的影響Fig.10 Influence of each factor on peak load

2.4.1 原生混凝土強(qiáng)度的影響

為研究原生混凝土強(qiáng)度對(duì)試件峰值載荷的影響，選取試件RACFST-1、RACFST-2和RACFST-6進(jìn)行分析.由圖10（a）可見：隨著原生混凝土強(qiáng)度的提高，峰值荷載不斷提高； 當(dāng)原生混凝土強(qiáng)度從C30提高到C40、C50時(shí)，試件峰值荷載分別提高8.33%、30.77%.這是因?yàn)殇摴芘c再生粗骨料之間存在鋼管-新砂漿-舊砂漿-骨料多個(gè)界面過渡區(qū)；界面滑移時(shí)，存在新、舊砂漿2種界面過渡區(qū)失效的可能，同等條件下裂紋更傾向于在強(qiáng)度較低、易產(chǎn)生應(yīng)力集中的舊砂漿界面萌生；原生強(qiáng)度越高的舊砂漿質(zhì)量較好、附著量少，界面黏結(jié)性能越好，裂隙越不容易開展；此外，原生混凝土強(qiáng)度越高的粗骨料吸水率越小，水泥水化更加充分，界面的黏結(jié)也更為緊密.

2.4.2 銹蝕率的影響

為研究銹蝕率對(duì)試件峰值荷載的影響，選取RACFST-2～RACFST-5進(jìn)行分析.由圖10（b）可見：試件的峰值荷載隨著銹蝕率的提高先增大后減?。划?dāng)銹蝕程度較輕（銹蝕率為5%）時(shí)，F(xiàn)e2+與OH—結(jié)合并經(jīng)氧化形成輕度銹蝕產(chǎn)物Fe（OH）3，使黏結(jié)界面更加致密，銹蝕液也起到養(yǎng)護(hù)作用，使水化更加充分，黏結(jié)力大幅上升；隨著銹蝕程度的加深（銹蝕率為10%或15%），試件兩端的氯離子不斷向中部擴(kuò)散，界面前期生成的輕度銹蝕產(chǎn)物的較大孔隙加速了氯離子滲入，生成了更多的Fe（OH）3，它們富集在一起，形成了疏松多孔的重度銹蝕，導(dǎo)致局部界面黏結(jié)幾乎完全失效，鋼管有效黏結(jié)長度縮短；同時(shí)，銹蝕變相減小了鋼管厚度，使其環(huán)箍效應(yīng)減弱，對(duì)核心混凝土約束降低，黏結(jié)力呈現(xiàn)下降趨勢.

2.4.3 膨脹劑摻量的影響

為研究膨脹劑摻量對(duì)試件峰值荷載的影響，選取試件RACFST-6～RACFST-9進(jìn)行分析. 由圖10（c）可見：隨著膨脹劑摻量的增加，試件的峰值荷載先減小后增大；當(dāng)膨脹劑摻量較小（4%或8%）時(shí)，膨脹產(chǎn)物主要用來填充再生粗骨料孔隙，同時(shí)內(nèi)摻法導(dǎo)致參與水化的水泥減少，直接造成膨脹劑摻量為4%和8%試件的峰值荷載小于膨脹劑摻量為0%的試件；當(dāng)膨脹劑摻量達(dá)到12%時(shí)，再生粗骨料的孔隙和裂紋得到填充，膨脹產(chǎn)物參與到粗-細(xì)骨料、細(xì)骨料-鋼管界面之間，改善了界面結(jié)構(gòu)，也使混凝土整體發(fā)生膨脹，鋼管“緊箍效應(yīng)”得以展現(xiàn)，其峰值荷載較膨脹劑摻量為0%的試件提高28.24%.

3 黏結(jié)強(qiáng)度計(jì)算模型

RACFST的黏結(jié)強(qiáng)度計(jì)算式［13］為：

式中：τu為黏結(jié)強(qiáng)度，MPa；d為鋼管內(nèi)徑，mm；la為鋼管有效長度，mm.

本文采用Rational函數(shù)對(duì)銹蝕率系列試件（RACFST-2～RACFST-5）擬合，采用Expdec1函數(shù)分別對(duì)原生混凝土強(qiáng)度系列試件（RACFST-1、RACFST-2和RACFST-6）、膨脹劑摻量系列試件（RACFST-6～RACFST-9）進(jìn)行擬合. 將本文中的RACFST界面黏結(jié)強(qiáng)度計(jì)算值、實(shí)測值與文獻(xiàn)［14-15］進(jìn)行對(duì)比分析，以檢驗(yàn)?zāi)Ｐ偷目煽啃裕Y(jié)果見表4. 由表4可知：各試件的決定系數(shù)（R2）均大于0.910，擬合優(yōu)度高［16］；3個(gè)公式所擬合的RACFST界面黏結(jié)強(qiáng)度計(jì)算值在0.68～1.57 MPa之間，大于GB 50936—2014《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》規(guī)定的界面黏結(jié)強(qiáng)度0.225 MPa的要求；3個(gè)公式所擬合的RACFST界面黏結(jié)強(qiáng)度計(jì)算值與實(shí)測值的比值在0.85～1.08之間，預(yù)測結(jié)果精度好；模型能夠較好地對(duì)文獻(xiàn)［14-15］的黏結(jié)強(qiáng)度值進(jìn)行預(yù)測.

表4 黏結(jié)強(qiáng)度計(jì)算模型及其可靠性驗(yàn)證Table 4 Calculation model of bond strength and its reliability verification

4 結(jié)論

（1）鋼管再生混凝土（RACFST）黏結(jié)界面的荷載-滑移曲線中對(duì)微觀、宏觀滑移的定義，將化學(xué)膠結(jié)力、機(jī)械咬合力和摩擦力清晰地對(duì)應(yīng)了各自的滑移階段.3種作用力依次出現(xiàn)、失效，對(duì)黏結(jié)-滑移機(jī)理的表征具有重要意義.

（2）RACFST黏結(jié)界面各參數(shù)受推出方向影響較大. 總體上看，界面耗能能力在首次推出時(shí)最大，奇數(shù)次推出時(shí)大于偶數(shù)次推出時(shí)；同一方向上隨著推出次數(shù)的增加，各點(diǎn)應(yīng)變降幅較??；推出方向不同導(dǎo)致應(yīng)變變化較大，奇數(shù)次推出時(shí)大于偶數(shù)次推出時(shí).

（3）RACFST的峰值荷載隨著原生混凝土強(qiáng)度的提高而提高，隨著銹蝕率的提高先增大后減小，最大值對(duì)應(yīng)的銹蝕率為5%；隨著膨脹劑摻量的增加先減小后增大，最大值對(duì)應(yīng)的膨脹劑摻量為12%.

（4）RACFST的黏結(jié)強(qiáng)度計(jì)算值與實(shí)測值相較GB 50936—2014有較大安全富余. 計(jì)算模型與試驗(yàn)值、文獻(xiàn)值吻合較好，能夠準(zhǔn)確預(yù)測黏結(jié)強(qiáng)度，可為實(shí)際工程中RACFST的黏結(jié)-滑移性能評(píng)估提供參考.