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    碳/碳復(fù)合材料室溫和700 ℃面內(nèi)剪切疲勞試驗(yàn)

    2023-09-14 05:46:08劉曉倩楊興林溫衛(wèi)東翁晶萌張俊苗
    航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2023年4期
    關(guān)鍵詞:合板層層室溫

    陳 波 ,劉曉倩 ,楊興林 ,溫衛(wèi)東 ,翁晶萌 ,張俊苗

    (1.江蘇科技大學(xué)能源與動(dòng)力學(xué)院,江蘇鎮(zhèn)江 212100;2.南京航空航天大學(xué)能源與動(dòng)力學(xué)院,南京 210016;3.西安航天動(dòng)力研究所,西安 710100)

    0 引言

    碳/碳復(fù)合材料具有比強(qiáng)度高、比剛度大、抗疲勞性能等優(yōu)點(diǎn),是未來(lái)航空航天、醫(yī)療、船舶等領(lǐng)域重要的結(jié)構(gòu)和功能材料[1-3]。碳/碳復(fù)合材料構(gòu)件在實(shí)際工作中需承受復(fù)雜作用力,碳/碳復(fù)合材料中纖維束面內(nèi)剪切性能對(duì)材料的承載能力和疲勞壽命至關(guān)重要。因此,有必要開展高溫環(huán)境下的碳/碳復(fù)合材料纖維束面內(nèi)剪切疲勞試驗(yàn)以及相關(guān)的理論研究。

    復(fù)合材料層合板疲勞研究主要包括S-N 曲線法[4]、漸進(jìn)損傷法[5]、剩余強(qiáng)度法[6-7]和剩余模量法[8]等,目前大部分針對(duì)碳/碳復(fù)合材料疲勞相關(guān)的研究主要以S-N 曲線法為主,且工況選擇多以室溫為主。Kawai 等[9-11]、Goto 等[12]、Ozturk 等[13]針對(duì)[0°/90°]4S碳/碳復(fù)合材料層合板開展拉-拉疲勞試驗(yàn)研究,繪制了SN 曲線,討論并分析了纖維與基體的疲勞失效機(jī)理;Liu 等[14-16]對(duì)于不同鋪層角度的復(fù)合材料層合板在高溫、不同濕度下的拉-拉疲勞性能變化進(jìn)行了研究,得到了復(fù)合材料層合板在相應(yīng)工況下的S/N 曲線和疲勞破壞后的斷口形貌;楊茜[17]、Tanabe 等[18]以2D碳/碳復(fù)合材料為對(duì)象開展了彎曲疲勞試驗(yàn)研究,表明在一定循環(huán)范圍內(nèi)增加循環(huán)次數(shù)的90%靜態(tài)彎曲強(qiáng)度的應(yīng)力水平可提高材料彎曲強(qiáng)度;姚西媛等[19]則研究了3D 碳/碳復(fù)合材料在拉-拉疲勞載荷作用下的承載變化規(guī)律,得到了3D 碳/碳復(fù)合材料彎曲疲勞極限,以及不同循環(huán)次數(shù)后彎曲強(qiáng)度及其增幅,但未具體分析各組分結(jié)合對(duì)失效結(jié)果的影響;Tanabe 等[18]、嚴(yán)科飛等[20]、郭飛等[21]則預(yù)測(cè)分析了碳/碳復(fù)合材料的剪切疲勞性能。通過(guò)以上文獻(xiàn)研究發(fā)現(xiàn),由于碳/碳復(fù)合材料試驗(yàn)件成本較高,高溫疲勞試驗(yàn)條件苛刻,目前有關(guān)碳/碳復(fù)合材料高溫疲勞的公開文獻(xiàn)尚處空白。碳/碳復(fù)合材料的面內(nèi)剪切疲勞性能是其非常重要的組分疲勞性能,對(duì)碳/碳復(fù)合材料實(shí)際構(gòu)件的疲勞壽命具有重要影響。而該方面的高溫疲勞研究還未見(jiàn)報(bào)道。

    考慮直接測(cè)定復(fù)合材料纖維束面內(nèi)剪切性能較難實(shí)現(xiàn),根據(jù)文獻(xiàn)[22]中的公式,可開展對(duì)±45°對(duì)稱鋪層復(fù)合材料層合板縱向拉伸和拉/拉疲勞試驗(yàn),轉(zhuǎn)換獲得復(fù)合材料面內(nèi)剪切應(yīng)力和剪切疲勞特性。因此,本文針對(duì)含防氧化涂層[±45]4S鋪層碳/碳復(fù)合材料(以下簡(jiǎn)稱[±45]4S碳/碳復(fù)合材料),開展了室溫和700 ℃的拉伸和拉/拉疲勞試驗(yàn),并基于復(fù)合材料損傷理論建立了高溫剩余剛度、剩余強(qiáng)度模型。

    1 拉伸和拉/拉疲勞試驗(yàn)

    1.1 試驗(yàn)件制備

    試驗(yàn)件所用碳/碳復(fù)合材料,基體碳為樹脂碳;纖維采用T300,3K碳纖維。制備過(guò)程為:首先將該碳纖維束加工成無(wú)緯碳布,經(jīng)樹脂傳遞模塑料成型工藝(Resin transfer mold,RTM)后制成樹脂基[±45]4S鋪層層合板,然后通過(guò)高溫?zé)崽幚怼⒊禾蓟?、高壓碳化、石墨化等工序完成?碳復(fù)合成型。其中高溫預(yù)處理溫度為2200 ℃,整體碳化成型周期數(shù)為4 個(gè)周期(即常壓碳化、高壓碳化、石墨化循環(huán)4 次)。防氧化涂層的成分以含P 化合物為主,將涂層溶解后涂抹在試驗(yàn)件表面,于700 ℃下燒結(jié)5~7天即可完成防氧化涂層的添加,防氧化涂層在700 ℃以內(nèi)可靠,防氧化涂層X(jué)RD 分析結(jié)果如圖1 所示。碳/碳復(fù)合材料單向板試驗(yàn)件參數(shù)見(jiàn)表1。考慮碳/碳復(fù)合材料拉伸強(qiáng)度在高溫時(shí)會(huì)得到增強(qiáng),本文設(shè)計(jì)的試驗(yàn)件如圖2 所示。試驗(yàn)件截面細(xì)觀組織實(shí)物照片如圖3所示。

    表1 碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層試驗(yàn)件參數(shù)

    圖1 防氧化涂層X(jué)RD分析結(jié)果

    圖2 碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板試驗(yàn)件實(shí)物

    圖3 碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板試驗(yàn)件截面細(xì)觀組織照片

    1.2 試驗(yàn)條件

    拉伸和疲勞試驗(yàn)在MTS-633試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,最大輸出載荷為100 kN;通過(guò)12 mm標(biāo)距的高溫引伸計(jì)完成疲勞加載過(guò)程中的實(shí)時(shí)應(yīng)變采集;高溫疲勞的加熱設(shè)備為MTS自帶高溫爐,溫度監(jiān)測(cè)通過(guò)在試驗(yàn)件表面捆綁熱電偶實(shí)現(xiàn),疲勞加載應(yīng)力比R=0.1,頻率f=4 Hz。碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板700 ℃疲勞試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)照片如圖4所示。

    圖4 碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板700 ℃疲勞試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)照片

    2 試驗(yàn)結(jié)果及討論

    2.1 拉伸試驗(yàn)結(jié)果

    文獻(xiàn)[22]給出了一種轉(zhuǎn)換公式,通過(guò)開展±45對(duì)稱鋪層復(fù)合材料層合板試驗(yàn)件縱向拉伸試驗(yàn)獲取面內(nèi)剪切強(qiáng)度,剪切應(yīng)力S12為

    式中:w為試驗(yàn)件寬度;h為試驗(yàn)件厚度;F為拉伸載荷。

    碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板拉伸試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2,碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板拉伸應(yīng)力/應(yīng)變曲線如圖5 所示。從圖中可見(jiàn),碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板的應(yīng)力/應(yīng)變曲線呈明顯非線性。溫度升高后,碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板的力學(xué)性能得到了明顯提高。

    表2 碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切試驗(yàn)結(jié)果

    圖5 碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切應(yīng)力/應(yīng)變曲線

    2.2 疲勞試驗(yàn)結(jié)果

    分別在室溫和700 ℃環(huán)境下對(duì)碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板開展拉/拉疲勞試驗(yàn)。疲勞壽命試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表3、4,其中應(yīng)力水平p表示初始強(qiáng)度的百分?jǐn)?shù)。在疲勞加載過(guò)程中,通過(guò)高溫引伸計(jì)實(shí)時(shí)測(cè)量試驗(yàn)段應(yīng)變變化。采用剛度正則化方法(即不同循環(huán)數(shù)時(shí)剛度與初始剛度的比值),有助于更為直觀的說(shuō)明剩余剛度隨循環(huán)數(shù)的下降程度。在室溫(25 ℃)和700 ℃環(huán)境下應(yīng)力水平為70%時(shí),碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切剩余剛度試驗(yàn)數(shù)據(jù)如圖6 所示。在經(jīng)應(yīng)力水平為70%,循環(huán)數(shù)為33%、66%平均壽命(為平均壽命)后進(jìn)行拉伸試驗(yàn),得到了碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切剩余強(qiáng)度。碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切剩余強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表5。

    表3 室溫下碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切疲勞壽命

    表4 700 ℃下碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切疲勞壽命

    表5 碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切疲勞剩余強(qiáng)度試驗(yàn)數(shù)據(jù)

    圖6 碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切疲勞室溫和700 ℃剩余剛度試驗(yàn)數(shù)據(jù)

    2.3 疲勞試驗(yàn)結(jié)果分析

    大量的試驗(yàn)表明,復(fù)合材料疲勞失效過(guò)程是一個(gè)逐漸損傷過(guò)程,采用剩余剛度能夠較好的表征損傷因子DE的大小[23]

    式中:E0為初始剛度;E(n)為材料在n次疲勞循環(huán)后的剩余剛度;E(N)為材料疲勞失效時(shí)的臨界剛度。

    由于DE可表示為壽命比n/N的函數(shù),則式(2)可表示為

    聯(lián)立式(2)、(3)得

    文獻(xiàn)[24]提出的剛度退化模型能夠較好地描述復(fù)合材料剛度的3個(gè)退化階段,該模型的具體形式為

    聯(lián)立式(4)、(5),則疲勞加載過(guò)程中剩余剛度退化模型為

    考慮溫度T的影響,對(duì)參數(shù)q1定義為

    式中:a1、b1、m1、m2為試驗(yàn)參數(shù);Tm為碳/碳復(fù)合材料高溫?zé)崽幚頊囟?;T0為室溫溫度,取25 ℃;p為疲勞載荷應(yīng)力水平,p=σmax/σU,σU為初始強(qiáng)度。

    Lee[25]在研究室溫環(huán)境層合板疲勞損傷中,得到了E(N)和E0的關(guān)系。本文對(duì)Lee 的模型進(jìn)行修正,考慮了溫度影響,修正后的模型為

    式中:c、d1、d2為試驗(yàn)參數(shù)。

    聯(lián)立式(6)~(8),則碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切剩余剛度模型為

    式中:E(n,T)為循環(huán)數(shù)為n、溫度為T時(shí)的剩余剛度;E(0,T)為溫度為T時(shí)的初始剛度。

    當(dāng)T=T0時(shí),式(9)退化為室溫剩余剛度模型

    利用式(9)、(10)的退化模型對(duì)圖6 中剩余剛度試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合,擬合后結(jié)果如圖7 所示,擬合系數(shù)見(jiàn)表6。從圖7 可見(jiàn),碳/碳復(fù)合材料的面內(nèi)剪切剩余剛度變化在室溫和700 ℃下均存在3 個(gè)階段,在初期損傷階段和末期損傷階段發(fā)生剛度驟降。其中,當(dāng)環(huán)境溫度為室溫時(shí),剩余剛度降至初始剛度的86%后,碳/碳復(fù)合材料的面內(nèi)剪切疲勞損傷轉(zhuǎn)至中期損傷階段,在剩余剛度降至82%時(shí)發(fā)生完全破壞;當(dāng)環(huán)境溫度為700 ℃時(shí),剩余剛度降至初始剛度的90%后,碳/碳復(fù)合材料的面內(nèi)剪切疲勞損傷轉(zhuǎn)至中期損傷階段,在剩余剛度降至68%時(shí)發(fā)生完全破壞。在2種溫度環(huán)境下,碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切疲勞中期損傷階段差別較大,在室溫下退化緩慢,而在700 ℃下退化速度較快??紤]防氧化涂層和碳纖維的結(jié)合能力以及不同的熱膨脹系數(shù),認(rèn)為碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板試驗(yàn)件在700 ℃下拉/拉疲勞加載過(guò)程中,防氧化涂層發(fā)生少量開裂,使得試驗(yàn)件發(fā)生一定量纖維氧化,造成中期損傷階段出現(xiàn)更大的剛度降低。碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板疲勞破壞后表面某處顯微觀測(cè)圖片如圖8所示。

    表6 剩余面內(nèi)剪切剛度擬合參數(shù)

    圖7 碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切疲勞剩余剛度數(shù)據(jù)及模型擬合曲線

    圖8 碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板疲勞破壞后表面某處顯微觀測(cè)圖片

    文獻(xiàn)[26]給出了損傷因子與剩余強(qiáng)度的關(guān)系

    式中:σ(n)為剩余強(qiáng)度;σ(N)為材料失效時(shí)的臨界剩余強(qiáng)度;σ0為初始強(qiáng)度。

    顯然,當(dāng)剩余強(qiáng)度降低到疲勞載荷最大值時(shí),材料發(fā)生破壞,則式(11)正則化后可表示為

    則有

    式中:q2、l1、l2為試驗(yàn)參數(shù)。

    考慮溫度T的影響,對(duì)參數(shù)q2定義為

    聯(lián)立式(13)~(15)可得

    式中:σ(n,T)為循環(huán)數(shù)為n、溫度為T時(shí)的剩余強(qiáng)度;σ(0,T)為溫度為T時(shí)的靜強(qiáng)度;a2、b2、l1、l2為試驗(yàn)參數(shù)。

    當(dāng)T=T0時(shí),式(16)退化為室溫剩余強(qiáng)度模型

    利用式(16)、(17)對(duì)表5 中剩余強(qiáng)度試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合,擬合后結(jié)果如圖9所示,擬合系數(shù)見(jiàn)表7。根據(jù)結(jié)果可知,在室溫環(huán)境下,碳/碳復(fù)合材料在33%和66%循環(huán)數(shù)后的面內(nèi)剪切剩余強(qiáng)度分別為初始強(qiáng)度的95.20%和85.70%,當(dāng)溫度上升為700 ℃時(shí),面內(nèi)剪切剩余強(qiáng)度分別為96.43%和85.59%。

    表7 剩余強(qiáng)度擬合參數(shù)

    圖9 碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切疲勞剩余強(qiáng)度數(shù)據(jù)及模型擬合曲線

    碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板700 ℃拉/拉疲勞試驗(yàn)斷口如圖10 所示。從圖10 中可見(jiàn),碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切破壞的宏觀特征表現(xiàn)為斷口較為平整,整體出現(xiàn)一定分層并伴隨少量纖維拔出。

    圖10 碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板700 ℃拉/拉疲勞試驗(yàn)斷口

    3 結(jié)論

    (1)開展了碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板室溫和700 ℃拉伸試驗(yàn),得到了碳/碳復(fù)合材料纖維束相應(yīng)工況下的面內(nèi)剪切應(yīng)力/應(yīng)變曲線、剪切強(qiáng)度以及線性段的剪切模量。表明碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切應(yīng)力/應(yīng)變關(guān)系呈非線性;溫度升高后,其力學(xué)性能得到了強(qiáng)化。

    (2)基于拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù),對(duì)碳/碳復(fù)合材料[±45]4S鋪層層合板在室溫和700 ℃下開展了拉/拉疲勞試驗(yàn)和剩余強(qiáng)度試驗(yàn),得到了各應(yīng)力水平下碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切疲勞壽命、應(yīng)力水平為70%時(shí)的剩余剛度變化數(shù)據(jù)及其剩余強(qiáng)度。建立了考慮溫度的碳/碳復(fù)合材料剩余剛度、剩余強(qiáng)度模型,擬合了相關(guān)的試驗(yàn)數(shù)據(jù),得到了室溫和700 ℃時(shí)碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切剩余剛度曲線和剩余強(qiáng)度曲線。

    (3)受限于當(dāng)前試驗(yàn)條件,本文的研究存在一定的不足,具體表現(xiàn)為試驗(yàn)件在疲勞試驗(yàn)過(guò)程中防氧化涂層能夠有效降低氧化作用,但無(wú)法完全消除。因此700 ℃碳/碳復(fù)合材料面內(nèi)剪切疲勞性能與真實(shí)值存在一定誤差。

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