機(jī)制砂MB值對等坍落度砂漿性能影響研究

李家正 龔德新 石妍 林育強(qiáng)

摘要：

在混入機(jī)制砂的泥土中，若黏土過量，會導(dǎo)致亞甲基藍(lán)值（MB值）超標(biāo)，對拌和砂漿的某些性能產(chǎn)生不利影響。為研究不同類型的黏土礦物對砂漿性能的影響，向相同級配的機(jī)制砂中摻入不同含量的非膨脹性黏土伊利石或膨脹性黏土蒙脫石，配制成不同MB值的含黏土機(jī)制砂，并使用純機(jī)制砂作為基準(zhǔn)組，按照工程現(xiàn)場生產(chǎn)要求控制砂漿的坍落度與水膠比相同，研究砂漿各種性能受機(jī)制砂MB值的影響。結(jié)果表明：砂漿的力學(xué)性能隨MB值增大呈先升后降的趨勢，臨界點(diǎn)MB值在1.5附近；砂漿的凝結(jié)時間和干燥收縮率均受MB值影響顯著；膨脹性黏土對砂漿的抗凍性能有明顯的提升作用；MB值超過1.5時，可通過保持水膠比不變、增大用水量和膠材用量等措施配制出性能符合設(shè)計要求的混凝土，但會增加成本。

關(guān) 鍵 詞：

機(jī)制砂； MB值； 黏土； 伊利石； 蒙脫石； 砂漿性能

中圖法分類號： TU528

文獻(xiàn)標(biāo)志碼： A

DOI：10.16232/j.cnki.1001-4179.2023.07.027

0 引 言

隨著近些年中國基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的快速發(fā)展，作為混凝土細(xì)骨料的天然河砂被過度開采，對生態(tài)環(huán)境、基礎(chǔ)設(shè)施和沿河居民生活造成了不良影響，且由于河砂資源總量有限、分布不均衡、環(huán)境壓力和成本不斷增大，天然砂資源越來越少，造成工程用砂的供需矛盾日益突出，使得天然砂正在被機(jī)制砂迅速替代［1-3］。作為細(xì)骨料的機(jī)制砂是混凝土的重要組分，對混凝土性能具有重要影響［4-5］。

由于機(jī)制砂原巖夾層中存在變質(zhì)泥層，或在生產(chǎn)運(yùn)輸?shù)冗^程中混入泥土，使得機(jī)制砂的微粒中既含有原巖石粉、又含有泥粉（主要成分是多種礦物類型的黏土）。石粉和黏土的礦物類型和特性的差異導(dǎo)致其對混凝土性能的影響顯著不同：石粉能提升混凝土性能［6］，而泥土中具有疏松多孔結(jié)構(gòu)、強(qiáng)吸附性和軟弱特性的黏土，對混凝土的各項性能都有顯著的不利影響［7-10］。相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)［11-13］中，用于表征機(jī)制砂微粒中泥土吸附性能的綜合性指標(biāo)是MB值（Methylene Blue Value，亞甲基藍(lán)值），表示每1 kg砂樣的懸濁液能吸附亞甲基藍(lán)的質(zhì)量，單位為g/kg（后文中略去）。一般用MB值為1.4作為定性判定微粒成分是以石粉為主還是以泥為主的臨界值。

有研究指出：① 采用相同配合比時，機(jī)制砂中的黏土?xí)档突炷恋牧鲃有?，且?qiáng)度等級越高的混凝土所受影響越明顯［14-15］。當(dāng)機(jī)制砂MB值小于1.5時，黏土對混凝土的強(qiáng)度有一定的提高；隨著機(jī)制砂MB值或含泥量的繼續(xù)增大，混凝土拌合性能、抗壓強(qiáng)度、抗凍融性能明顯下降，塑性、干燥收縮、碳化深度增加，抗?jié)B透性能輕微降低［16-20］。② 當(dāng)各組混凝土所用膠凝材料相同，為保持混凝土坍落度而調(diào)整用水量時，隨著機(jī)制砂黏土含量的增加，較低黏土含量的機(jī)制砂混凝土強(qiáng)度逐漸減小，但較高黏土含量的機(jī)制砂混凝土強(qiáng)度變化不大［21］；但另一研究表明［22］，混凝土抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度和彈性模量隨著黏土摻量增加而顯著下降。

筆者認(rèn)為以上研究存在如下不足：向機(jī)制砂中摻入泥土的黏土礦物類型未知，也未測出相應(yīng)MB值時黏土的含量，未研究黏土的礦物類型和含量對混凝土性能的影響；使用相同配合比拌和不同MB值機(jī)制砂混凝土，其工作性能差異很大，違背了混凝土施工工藝重視工作性的原則；已有研究中多使用相同坍落度，但又改變了水膠比，會影響混凝土性能。自然界泥土中的黏土礦物種類繁多，但主要分為非膨脹性黏土和膨脹性黏土。鑒于此，本文在保持砂漿工作性能相當(dāng)、水膠比不變的情況下，向機(jī)制砂中摻入非膨脹性黏土伊利石或膨脹性黏土蒙脫石，研究不同礦物類型的黏土、MB值對砂漿各項主要性能的影響，以為含泥機(jī)制砂的應(yīng)用提供參考和建議。

1 試驗原材料及研究方法

1.1 試驗原材料

向機(jī)制砂中摻入的黏土為伊利石或蒙脫石，通過調(diào)整每組機(jī)制砂中黏土的含量，共配制成1組MB值為0.3、不添加黏土的純凈機(jī)制砂作為基準(zhǔn)組，4組MB值分別為1.0，1.5，2.0，2.5的伊利石機(jī)制砂和4組MB值也分別為1.0，1.5，2.0，2.5的蒙脫石機(jī)制砂，8組含黏土機(jī)制砂各自的黏土含量如表1所列。其他材料為：P·O42.5水泥，F(xiàn)類I級粉煤灰，PCA-1型聚羧酸高性能減水劑。

1.2 研究方法

在滿足混凝土性能（主要參數(shù)是水膠比）的前提下，施工人員在實際工程的混凝土施工澆筑過程中往往更關(guān)心的是混凝土的工作性能（主要測試混凝土的坍落度）。當(dāng)遇到黏土含量及MB值均較高的機(jī)制砂時，處理措施通常是保持混凝土的水膠比不變，增加用水量和膠凝材料用量，調(diào)節(jié)到預(yù)期的坍落度，以使拌合混凝土達(dá)到適宜的工作性能。故將以上9組機(jī)制砂拌制的砂漿使用等水膠比、等坍落度、等外加劑摻量比（與膠凝材料質(zhì)量之比），以貼合施工現(xiàn)場常用的混凝土調(diào)制方法。為保證9組機(jī)制砂配制的砂漿具有基本相同的坍落度，隨著機(jī)制砂MB值的增加，砂漿的拌和水、膠凝材料和外加劑用量會隨之增加，而機(jī)制砂的用量會隨之減少。經(jīng)試配，得出各組機(jī)制砂拌制的砂漿配合比和相應(yīng)的坍落度如表2所列，其中水膠比為0.6，減水劑摻量比為0.08%。

2 試驗結(jié)果及討論

2.1 機(jī)制砂MB值對砂漿凝結(jié)時間影響

根據(jù)試驗規(guī)程［12］，使用不同的測針測試9組砂漿試件各時間段的貫入阻力值，建立貫入度阻力值和時間的關(guān)系曲線，并擬合計算得出每個試件的初、終凝時間隨機(jī)制砂MB值的變化趨勢，繪制成折線圖如圖1所示?？傮w上看，機(jī)制砂MB值在0.3～2.5變化的過程中，伊利石、蒙脫石砂漿的初、終凝時間都會逐漸增加，但在相同MB值的情況下，蒙脫石砂漿初、終凝時間都比伊利石砂漿長。

分析其原因在于：① MB值為0.3的機(jī)制砂中無黏土的摻入，隨著MB值增大，由于摻入了具有強(qiáng)吸水性的黏土，吸附了更多的自由水使砂漿的保水性能增強(qiáng)，并形成毛細(xì)孔水；② 黏土分散在砂漿中阻礙了水泥的水化反應(yīng)。

另一方面，MB值越大的機(jī)制砂拌制的砂漿，共用水量越多，砂用量越少，造成凝結(jié)時間延長。在相同的MB值時，蒙脫石砂漿對砂漿中水和減水劑的吸附性能更強(qiáng)，用水量和膠凝材料用量更多，砂用量更少，對砂漿的凝結(jié)時間影響更加明顯。

2.2 機(jī)制砂MB值對砂漿力學(xué)性能影響

2.2.1 抗壓強(qiáng)度

根據(jù)試驗規(guī)程［12］，測試9組70.7 mm×70.7 mm×70.7 mm立方體砂漿試件的3 d、7 d和28 d抗壓強(qiáng)度隨機(jī)制砂MB值的變化趨勢，如圖2所示。

可以看出：總體上伊利石砂漿和蒙脫石砂漿立方體試件其抗壓強(qiáng)度隨MB值的變化趨勢相似，MB值在0.3～1時，有一定上升，MB值在1～2.5時，持續(xù)下降，但在MB值為2.5時抗壓強(qiáng)度反而高于MB值為0.3時。從砂漿的3 d、7 d和28 d齡期來看，齡期越短，抗壓強(qiáng)度從MB值為1.0的高點(diǎn)下降幅度越大。3 d齡期時的下降幅度較大，低于MB值為0.3時的抗壓強(qiáng)度值。在相同齡期、相同MB值時，從機(jī)制砂所含黏土類型來看，伊利石砂漿的抗壓強(qiáng)度大于蒙脫石砂漿。

同理，根據(jù)試驗規(guī)程［12］，測試9組規(guī)格為Ф150 mm×300 mm的圓柱體砂漿試件的7 d和28 d軸心抗壓強(qiáng)度如圖3所示。

可以看出：總體上伊利石砂漿和蒙脫石砂漿軸心抗壓強(qiáng)度隨MB值的變化趨勢相似，MB值在0.3～1.0時，有一定上升，MB值在1.0～2.5時，持續(xù)下降。在相同MB值時，從機(jī)制砂所含黏土類型來看，3 d齡期的伊利石砂漿抗壓強(qiáng)度與蒙脫石砂漿相近，28 d齡期的伊利石砂漿抗壓強(qiáng)度大于蒙脫石砂漿。

2.2.2 劈裂抗拉強(qiáng)度

9組砂漿70.7 mm×70.7 mm×70.7 mm立方體試件的3 d、7 d和28 d立方體劈裂抗拉強(qiáng)度隨機(jī)制砂MB值的變化趨勢如圖4所示。

可以看出：總體上伊利石砂漿和蒙脫石砂漿立方體劈裂抗拉強(qiáng)度隨MB值的變化趨勢相似，MB值在0.3～1.0時有一定上升，MB值在1.0～2.5時持續(xù)下降。從砂漿的3 d、7 d和28 d齡期來看，齡期越短，抗拉強(qiáng)度從MB值為1.0的高點(diǎn)下降幅度越大。3 d、7 d齡期的下降幅度較大，低于MB值為0.3時的抗拉強(qiáng)度值。在相同MB值、相同齡期時，伊利石砂漿劈裂抗拉強(qiáng)度大于蒙脫石砂漿。

2.2.3 靜力抗壓彈性模量

9組規(guī)格為Ф150 mm×300 mm的圓柱體砂漿試件的7 d和28 d靜力抗壓彈性模量如圖5所示。

可以看出：總體上伊利石砂漿和蒙脫石砂漿靜力抗壓彈性模量隨MB值的變化趨勢相似，MB值在0.3～1.0時有一定上升，MB值在1.0～2.5時持續(xù)下降。28 d齡期時MB值為2.5的砂漿試件靜力抗壓彈性模量小于MB值為0.3的砂漿，7 d齡期時MB值為2.5的砂漿試件靜力抗壓彈性模量大于MB值為0.3的砂漿。在相同MB值、相同齡期時，伊利石砂漿靜力抗壓彈性模量均大于蒙脫石砂漿。

綜合分析以上砂漿抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度和靜力抗壓彈性模量等力學(xué)性能，發(fā)現(xiàn)它們受機(jī)制砂MB值的影響主要源于黏土及其他原材料用量的變化起到的加強(qiáng)或減弱作用。

加強(qiáng)作用有：① 微小粒徑的黏土對砂漿的材料結(jié)構(gòu)有微集料作用，增大了砂漿的密實度；② 黏土對砂漿中水的吸附使膠凝材料水化用水減少，水膠比隨之減??；③ 隨著機(jī)制砂的MB值增大、黏土含量增加，吸附更多的砂漿拌和用水，為保持相同水膠比和基本相同的坍落度，拌和用水和膠凝材料同時增加，砂的用量相對減少。

減弱作用有：① 黏土吸附的水使砂漿界面過渡區(qū)的水灰比增大，削弱了砂漿中骨料與水泥漿體之間的界面連接力；② 黏土包裹砂粒阻礙砂與水泥漿體的黏結(jié)、阻礙水泥水化，形成強(qiáng)度薄弱區(qū)域；③ 黏土自身的濕脹干縮會在水泥石內(nèi)部形成空隙，削弱結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，降低結(jié)構(gòu)的致密性。

在MB值為0.3～1.0時，由于機(jī)制砂的黏土含量較少，其對砂漿力學(xué)性能的加強(qiáng)作用大于減弱作用，促進(jìn)了砂漿力學(xué)性能的提高；而在MB值為1.0～2.5時，其對砂漿力學(xué)性能的減弱作用大于加強(qiáng)作用，造成了砂漿力學(xué)性能的降低。

在相同齡期內(nèi)，伊利石砂漿的力學(xué)性能強(qiáng)于蒙脫石砂漿，即伊利石對砂漿的力學(xué)性能影響小于蒙脫石，主要原因是各自摻入機(jī)制砂中的黏土含量和拌制的砂漿配合比存在差異：① 在相同MB值時，伊利石在機(jī)制砂中的含量遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于蒙脫石，本次試驗中MB值在1.0～2.5的范圍內(nèi)的機(jī)制砂其伊利石含量是蒙脫石的11.35～15.58倍；② 伊利石和蒙脫石的吸附性能存在明顯差異，即使MB值相同，二者對砂漿的原材料吸附性能也存在很大的差異，所以在保持砂漿拌和物坍落度相同的前提下，蒙脫石砂漿的用水量和膠凝材料用量大于伊利石砂漿。

2.3 機(jī)制砂MB值對砂漿抗凍性能影響

根據(jù)試驗規(guī)程［12］，測試9組規(guī)格為40 mm×40 mm×160 mm的砂漿棱柱體試件的28 d抗凍性能，按標(biāo)準(zhǔn)方法計

在對混凝土抗凍性能有影響的多種因素方面，水膠比越大，硬化的水泥漿體中的大孔體積也越大，含有更多的可凍水，在凍融循環(huán)的過程之中，質(zhì)量損失的程度以及相對動彈性模量降低的程度也會變得更大；水工混凝土中的微孔結(jié)構(gòu)也是對混凝土的受凍融破壞程度大小產(chǎn)生影響的幾個關(guān)鍵因素之一［23］。相關(guān)研究表明，對于28 d齡期混凝土，水泥水化所需的水量僅占到水泥用量的1/4，多余的水分則以游離狀態(tài)存在于混凝土結(jié)構(gòu)的孔隙中，從而影響混凝土自身結(jié)構(gòu)的抗凍性能；引氣產(chǎn)生的封閉氣泡削弱了混凝土毛細(xì)管滲水通道所產(chǎn)生的靜水壓力，改善了混凝土中孔的分布以及結(jié)構(gòu)，以此調(diào)節(jié)混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)的凍脹壓力［24］。聚羧酸系高效減水劑具有一定的引氣性能，能改善混凝土的孔結(jié)構(gòu)，從而減輕凍融破壞［25］。

如前文分析所言，摻入的黏土顆粒粒徑遠(yuǎn)小于石粉、水泥，能夠填補(bǔ)砂漿中的微細(xì)孔隙，起到微集料效應(yīng)，提高砂漿的密實性和抗?jié)B透性能，能阻隔外界環(huán)境中水分的浸入，從而提高砂漿的抗凍性能。其次，高吸水性能的黏土大量吸附砂漿中未參與水泥水化反應(yīng)的剩余水分，使砂漿內(nèi)部孔隙中的水分大幅減少，減少水分的滯留，使這部分孔隙結(jié)構(gòu)的砂漿受凍融破壞性更小，提高了砂漿的抗凍性能。其三，摻入的黏土吸附了砂漿拌和物中的大量水分，降低了砂漿中實際參與水泥水化反應(yīng)的水膠比，從而增強(qiáng)了砂漿的抗凍性能。特別是當(dāng)機(jī)制砂中摻入的黏土為膨脹性的蒙脫石時，它由粒徑更小的顆粒組成，更有助于改善砂漿內(nèi)部的孔隙結(jié)構(gòu)；蒙脫石晶體的層間結(jié)構(gòu)吸附性能更強(qiáng)，吸附砂漿中更多的水分，從而降低了水膠比，使砂漿的抗凍性能得到顯著提高。

另外，隨著本次試驗中砂漿使用的機(jī)制砂MB值增大，其吸附水的能力增強(qiáng)，為保證每組砂漿拌和物具有基本相同的坍落度、水膠比，使用的配合比隨之變化，即用水量和膠凝材料用量、減水劑用量同步增大。膠凝材料、減水劑用量的增加也有助于砂漿抗凍性能的提高。

2.4 機(jī)制砂MB值對砂漿干燥收縮性能影響

根據(jù)試驗規(guī)程［12］，測試、計算9種規(guī)格為28 mm×28 mm×280 mm砂漿棱柱體試件3 d、7 d、14 d、28 d、60 d、90 d和180 d齡期干燥收縮率隨MB值的變化趨勢，如圖8所示。

從圖8中可以看出：

（1） 伊利石和蒙脫石砂漿各齡期的干燥收縮率都隨MB值的增大而持續(xù)增大。

主要原因是：① 黏土自身的濕脹干縮特性增大了砂漿干燥收縮率［29］；② 黏土的強(qiáng)吸水性減小了砂漿內(nèi)部的水膠比、提高了保水性使干燥收縮率減?。虎?隨著MB值增加，砂漿的用水量和膠凝材料、減水劑用量同步增加，砂漿的干燥收縮率增大，且該因素占主導(dǎo)作用。所以，無論是伊利石還是蒙脫石砂漿，總體上都隨著MB值的增大、黏土含量增加，其干燥收縮率持續(xù)增大。

（2） 相同MB值和齡期的伊利石砂漿干燥收縮率與蒙脫石砂漿的基本相當(dāng)，并無明顯的差異。

主要原因是：① 在相同的MB值下，機(jī)制砂中伊利石的含量是蒙脫石的11.35～15.58倍，具有高伊利石含量的砂漿受到結(jié)構(gòu)削弱、濕脹干縮的影響更大，導(dǎo)致砂漿的干燥收縮率比具有低含量蒙脫石的砂漿更大；② 為保持相同坍落度，使用相同MB值的機(jī)制砂拌制砂漿時，蒙脫石砂漿所需的用水量和膠凝材料用量比伊利石更多，從而減水劑用量更多，砂灰比減小，導(dǎo)致蒙脫石砂漿的干燥收縮率大于伊利石砂漿。在以上兩方面原因互相抵消的作用下，伊利石砂漿和蒙脫石砂漿的干燥收縮率差異不大。

另外有關(guān)研究也表明，水膠比的增大、減水劑量的增加會增大干燥收縮率［26-27］；砂灰比減小，砂漿的干燥收縮率也會增大［28］。

3 結(jié) 論

遵循實際工程中控制拌和混凝土工作性一致的原則，保持水膠比、減水劑摻率不變，當(dāng)機(jī)制砂MB值在0.3～2.5時，可得出如下結(jié)論：

（1） 隨著MB值的增大，砂漿初、終凝時間延長；相同MB值的蒙脫石對砂漿的凝結(jié)時間影響大于伊利石。

（2） 隨著機(jī)制砂MB值的增大，砂漿試件的抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度和靜力抗壓彈性模量等力學(xué)性能總體上呈現(xiàn)先升后降的趨勢，而MB值超過約1.5以后將出現(xiàn)較大程度的下降，MB值對砂漿力學(xué)性能影響的臨界值在1.5附近；含不同黏土類型的砂漿其力學(xué)性能存在較大的差異，在齡期、MB值相同時，蒙脫石對砂漿力學(xué)性能的影響大于伊利石。

（3） 凍融后砂漿的質(zhì)量損失率、相對動彈性模量與機(jī)制砂MB值無明顯的相關(guān)性，蒙脫石砂漿的質(zhì)量損失率明顯小于伊利石砂漿；蒙脫石砂漿的抗凍等級、抗凍性能指標(biāo)都明顯大于伊利石砂漿；黏土的摻入能提高砂漿的抗凍性能，膨脹性黏土比非膨脹性黏土的提升作用更大。

（4） 各齡期的伊利石砂漿和蒙脫石砂漿其干燥收縮率均隨MB值的增大而持續(xù)增大；相同MB值和齡期時，伊利石與蒙脫石對砂漿干燥收縮率的影響無明顯差異。

（5） 機(jī)制砂MB值超過1.5以后，可以通過保持水膠比不變、增大用水量和膠凝材料用量配制出工作性、力學(xué)性能和耐久性能等符合設(shè)計要求的混凝土。但以本次試驗為例，單方混凝土材料中膠凝材料用量增大約15%～19%，成本增加約9.5%～12%。

參考文獻(xiàn)：

［1］ 宋少民，程成，楊楠.機(jī)制砂巖性對膠砂和混凝土性能影響的研究［J］.混凝土，2019（9）：67-70.

［2］ BENDIXEN M，BEST J，HACKNEY C，et al.Time is runningout for sand［J］.Nature，2019，571（7763）：29-31.

［3］ 王雪艷，劉明輝，劉萱，等.沙漠砂+機(jī)制砂混凝土力學(xué)性能及碳排放研究［J］.土木工程學(xué)報，2022，55（2）：23-30.

［4］ 李北星，柯國炬，趙尚傳，等.機(jī)制砂混凝土路用性能的研究［J］.建筑材料學(xué)報，2010，13（4）：529-534.

［5］ 王立華，詹鎮(zhèn)峰，劉佳.基于DIP技術(shù)的灰?guī)r、花崗巖及砂巖機(jī)制砂粒形特征比較研究［J］.水力發(fā)電學(xué)報，2014，33（1）：161-165.

［6］ 王立華，劉佳，鐘華.機(jī)制砂巖性和石粉含量對混凝土性能的影響［J］.水力發(fā)電學(xué)報，2014，33（1）：166-170.

［7］ 焦凱，黨發(fā)寧，謝凱軍.膨潤土與水泥摻比對塑性混凝土強(qiáng)度特性的影響［J］.水力發(fā)電學(xué)報，2016，35（3）：11-18.

［8］ 袁杰，范永德，葛勇，等.含泥量對高性能混凝土耐久性能的影響［J］.混凝土，2003（8）：31-33.

［9］ 趙尚傳，邱暉，貢金鑫，等.粗集料含泥量對混凝土力學(xué)性能及抗凍耐久性的影響［J］.公路交通科技（應(yīng)用技術(shù)版），2007，24（1）：111-115.

［10］ 王友樂，劉東海，梁健羽.用于寒區(qū)心墻冬季施工的相變黏土熱學(xué)性能研究［J］.水力發(fā)電學(xué)報，2021，40（7）：105-117.

［11］ 中國砂石協(xié)會.建設(shè)用砂：GBT14684-2011［S］.北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，2011.

［12］ 中華人民共和國水利部.水工混凝土試驗規(guī)程：SLT 352-2020［S］.北京：中國水利水電出版社，2020.

［13］ 中華人民共和國國家能源局.水工混凝土砂石骨料試驗規(guī)程：DL/T 5151-2014［S］.北京：中國電力出版社，2014.

［14］ 王林，王棟民，包文忠.粘土對聚羧酸減水劑性能的影響及機(jī)理研究［J］.武漢理工大學(xué)學(xué)報，2013，35（8）：6-9.

［15］ 徐志華，鄧俊雙，劉戰(zhàn)鰲，等.機(jī)制砂中細(xì)粉MB值對混凝土性能影響規(guī)律的研究［J］.武漢理工大學(xué)學(xué)報（交通科學(xué)與工程版），2021（3）：71-76.

［16］ 李北星，王稷良，柯國炬，等.機(jī)制砂亞甲藍(lán)值對混凝土性能的影響研究［J］.水利水電技術(shù)，2009，40（4）：30-35.

［17］ 陳妙福.機(jī)制砂MB值對混凝土性能的影響研究［J］.商品混凝土，2019（5）：37-39.

［18］ 胡兵，劉加平，劉建忠，等.泥粉含量及MB值與砂漿干燥收縮關(guān)系的研究［J］.混凝土，2010（4）：107-109.

［19］ 仇影.含泥量對摻高效減水劑的混凝土性能影響研究［J］.硅酸鹽通報，2014，10（33）：2508-2513.

［20］ 孔凡敏，孫曉明，楊勵剛，等.砂含泥量對摻聚羧酸高性能減水劑混凝土的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)影響［J］.混凝土，2011（2）：95-96.

［21］ 王協(xié)群，鮑曉煜.單摻黏土的塑性混凝土配合比試驗研究［J］.水力發(fā)電學(xué)報，2019，38（9）：37-43.

［22］ 李談?wù)?，楊具瑞，李續(xù)楠，等.紅黏土及水泥摻量對塑性混凝土性能影響研究［J］.水力發(fā)電學(xué)報，2016，35（8）：105-113.

［23］ 牛政，姚雙彥.水工混凝土的抗凍性能影響因素研究［J］.中國水運(yùn)（下半月），2013，13（5）：173-174.

［24］ 蔡艷華.水工混凝土抗凍性能的影響因素及改善措施［J］.內(nèi)蒙古水利，2017（7）：79-80.

［25］ 管娟，劉紅飛，孫何平.減水劑對蒸養(yǎng)混凝土抗凍性能的影響［J］.混凝土世界，2011（7）：74-77.

［26］ 楊醫(yī)博，文梓蕓.高效減水劑對砂漿干燥收縮性能的影響［J］.建筑材料學(xué)報，2002（4）：336-341.

［27］ 馬保國，王信剛，梁文泉，等.摻高效減水劑水泥砂漿的早期開裂研究［J］.建筑材料學(xué)報，2005（6）：593-598.

［28］ 付二全，路竣杰，任中杰，等.石粉對機(jī)制砂砂漿干縮性能的影響［J］.建材世界，2021，42（5）：1-5.

（編輯：胡旭東）

Influence of manufactured sand MB value on motor properties under equal slump

LI Jiazheng，GONG Dexin，SHI Yan，LIN Yuqiang

（Institute of Materials and Structure，Changjiang River Scientific Research Institute，Wuhan 430010，China）

Abstract：

In the process of production and transportation，manufactured sand will inevitably be mixed with soil，and excessive clay will lead to excessive methylene blue（MB） value，which will adversely affect some properties of mixed mortar.In order to study the influence of different types of clay minerals on the mortar performance，different contents of non-expansive clay illite or expansive clay montmorillonite were added to the same gradation of manufactured sand to prepare clay-contained manufactured sand with different MB values.The pure manufactured sand was used as the reference group.Then according to the production requirements of the project site，the slump and water-binder ratio of the mortar were controlled to be the same，and the influence of the manufactured sand MB value on the mortar properties was studied.The results showed that the mechanical properties of the mortar increased first and decreased with the MB value increasing，and the critical point of MB value was near 1.5.The setting time and drying shrinkage of mortar were significantly affected by MB value.The expansive clay had a significant effect on improving the frost resistance of mortar.When the MB value exceeded 1.5，the concrete that met the design requirements such as workability could be prepared by keeping the water-binder ratio constant and increasing the amount of water and glue，but it would increase the cost.

Key words：

manufactured sand；MB value；clay；illite；montmorillonite；motor property