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    仿葉脈均熱板的傳熱性能實(shí)驗(yàn)研究

    2023-07-06 09:51:56徐增光焦會(huì)馨
    航天器環(huán)境工程 2023年3期
    關(guān)鍵詞:吸液液率熱板

    徐增光,彭 毅,焦會(huì)馨

    (貴州大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,貴陽 550025)

    0 引言

    隨著電子及信息技術(shù)的快速發(fā)展以及航天產(chǎn)品性能要求的不斷提高,航天電子設(shè)備逐漸朝著高性能、高集成和微型化的方向發(fā)展[1],導(dǎo)致其單位面積熱流密度急劇增加。而電子設(shè)備內(nèi)部熱量聚集會(huì)顯著降低其工作性能,嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)?dǎo)致器件疲勞損傷[2-3]。因此,如何有效降低電子設(shè)備工作過程中的高熱流密度至關(guān)重要。液-氣相變作為一種高效的傳熱方式已經(jīng)被廣泛應(yīng)用于大功率電子元件的熱管理,例如熱管就是一種基于相變傳熱的主動(dòng)冷卻技術(shù);然而由于接觸面積和傳熱空間的限制,傳統(tǒng)熱管往往只能實(shí)現(xiàn)一維導(dǎo)熱。

    基于平面熱管的概念,均熱板提供了一種極具應(yīng)用前景的解決方案。而將均熱板應(yīng)用于高熱流密度傳熱的關(guān)鍵是不斷提高其內(nèi)部吸液芯的傳熱性能。隨著對(duì)工質(zhì)和吸液芯結(jié)構(gòu)中毛細(xì)流動(dòng)機(jī)理研究的不斷深化,研究人員對(duì)吸液芯的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)進(jìn)行了探索,設(shè)計(jì)出溝槽吸液芯[4]、粉末燒結(jié)吸液芯[5]及復(fù)合吸液芯[6]等。除此之外,仿生結(jié)構(gòu)也在均熱板吸液芯研究中得到關(guān)注:李錦峰等[7]將蜂巢結(jié)構(gòu)應(yīng)用到均熱板吸液芯中,采用數(shù)值分析方法對(duì)仿蜂巢結(jié)構(gòu)蒸汽通道的蒸發(fā)端吸液芯結(jié)構(gòu)進(jìn)行模擬發(fā)現(xiàn),仿蜂巢通道為氣液相工質(zhì)提供了多條流動(dòng)路徑,使均熱板具有更優(yōu)異的溫度均勻性和傳熱性能。彭毅等[8-10]受植物葉片蒸騰作用啟發(fā),使用化學(xué)刻蝕法制備了一種仿葉脈分形結(jié)構(gòu)的吸液芯;并通過理論計(jì)算、模擬仿真以及實(shí)驗(yàn)分析等方法對(duì)均熱板傳熱性能進(jìn)行研究,結(jié)果表明仿葉脈分形結(jié)構(gòu)均熱板具有優(yōu)異的傳熱性能?;谥参锶~脈分形仿生的思路,研究人員陸續(xù)進(jìn)行了大量的研究[11-13],但是已有的研究中均熱板所能承載的熱流密度仍然偏小[14]。因此,通過探索植物葉片的傳熱傳質(zhì)機(jī)制,優(yōu)化吸液芯結(jié)構(gòu),改善均熱板的結(jié)構(gòu)特征從而提高其所能承載的熱流密度[15],仍是研究人員亟需解決的難題。

    本研究在前期研究的基礎(chǔ)上,通過對(duì)植物網(wǎng)格狀葉脈進(jìn)行仿生,將蒸發(fā)端的吸液芯設(shè)計(jì)為仿植物網(wǎng)狀葉脈結(jié)構(gòu),冷凝端通過燒結(jié)粉末形成吸液芯結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)了兩種新型的均熱板吸液芯結(jié)構(gòu):一種以多邊形葉脈作為均熱板內(nèi)部支撐以及工質(zhì)回流通道,多邊形作為蒸汽腔(VC-B);另一種以多邊形作為支撐結(jié)構(gòu)和工質(zhì)回流通道,多邊形葉脈作為蒸汽腔(VC-G)。然后對(duì)這兩種結(jié)構(gòu)進(jìn)行對(duì)比研究,并探究充液率以及冷卻水溫度對(duì)均熱板傳熱性能的影響規(guī)律。

    1 實(shí)驗(yàn)材料與方法

    1.1 均熱板的制備

    本研究在模擬中對(duì)植物葉脈系統(tǒng)進(jìn)行了簡化,如圖1 所示。為了防止均熱板在抽真空后出現(xiàn)變形,需要用支撐柱在內(nèi)部對(duì)均熱板進(jìn)行支撐。本研究設(shè)計(jì)的網(wǎng)狀葉脈結(jié)構(gòu)使支撐柱與吸液芯合構(gòu)為一體,起到支撐作用的同時(shí)為工質(zhì)回流提供通道,并可實(shí)現(xiàn)氣液分離。多邊形網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)通過泰森多邊形隨機(jī)生成,用來模擬植物網(wǎng)狀葉脈,葉脈的寬度為2 mm,高度為1 mm;用多邊形網(wǎng)狀葉脈中間的燒結(jié)粉末來模擬葉肉組織。均熱板的冷凝端和蒸發(fā)端殼板均為1 mm 厚的紫銅板,充液管為外徑3 mm、壁厚0.5 mm 的紫銅管,直接焊接在殼體上。均熱板整體尺寸為74 mm×74 mm×5 mm,內(nèi)部吸液芯與蒸汽腔的厚度為3 mm。

    圖1 植物葉片結(jié)構(gòu)簡化模型Fig.1 Simplified model of plant leaf structure

    本研究中均熱板的吸液芯采用銅粉燒結(jié)形成,需要在石墨板上加工出吸液芯的燒結(jié)模具。考慮到均熱板吸液芯內(nèi)部流通與毛細(xì)力的平衡[5],選取200 目的純銅粉(粒徑約為75 μm)均勻填充到石墨模具中,再放入真空熱壓爐進(jìn)行燒結(jié),燒結(jié)溫度為840 ℃。燒結(jié)出的吸液芯樣品如圖2 所示,將它們組裝為基于植物網(wǎng)狀葉脈仿生的均熱板,結(jié)構(gòu)如圖3所示。

    圖2 銅粉燒結(jié)樣品Fig.2 Copper powder sintered samples

    圖3 基于網(wǎng)狀葉脈的仿生均熱板結(jié)構(gòu)示意Fig.3 Structure of bionic vapor chamber based on reticulated leaf vein

    1.2 實(shí)驗(yàn)裝置

    實(shí)驗(yàn)測試平臺(tái)如圖4 所示,主要包括加熱模塊、冷卻模塊、數(shù)據(jù)采集模塊和升降模塊。加熱模塊由加熱棒、加熱塊、保溫盒、直流電源及功率儀組成。加熱塊材料為純銅,用于模擬熱源;采用隔熱材料制作保溫盒,并在保溫盒與加熱塊之間填充保溫棉,以減小熱量損失、降低實(shí)驗(yàn)誤差。為減小接觸熱阻,在加熱塊與均熱板之間以及均熱板與水冷板之間涂抹導(dǎo)熱系數(shù)為6.0 W/(m·K)的導(dǎo)熱硅脂。冷卻模塊采用型號(hào)為DC0530 的智能恒溫水浴槽外接水冷板,恒溫水浴槽的溫度控制范圍為-5~100 ℃,冷卻水流量為13 L/min。數(shù)據(jù)采集模塊由K 型熱電偶、數(shù)據(jù)采集卡及計(jì)算機(jī)組成。升降模塊主要用來夾緊均熱板,以減小測試過程中的接觸熱阻。

    圖4 實(shí)驗(yàn)測試平臺(tái)Fig.4 Experimental test platform

    為了研究均熱板在不同熱流密度下的熱阻以及均溫性能,測試時(shí)首先啟動(dòng)加熱模塊為均熱板加熱,啟動(dòng)功率為10 W,并記錄均熱板各測試點(diǎn)的穩(wěn)態(tài)數(shù)據(jù)。其中加熱塊(尺寸為10 mm ×10 mm)及測溫?zé)犭娕嫉牟贾萌鐖D5 所示。按照梯度10 W 調(diào)節(jié)熱源功率,直到熱源溫度達(dá)到設(shè)定的溫度時(shí)停止測試。另外,可通過恒溫水浴槽的溫度調(diào)節(jié),研究均熱板在不同冷卻水溫度下的傳熱性能。

    圖5 加熱塊及熱電偶的布置位置Fig.5 Layout of heating block and thermocouples

    當(dāng)電子元器件溫度超過85 ℃時(shí),其工作性能就會(huì)急劇下降[16]。因此,本研究中將熱源溫度設(shè)定為85 ℃。為了評(píng)價(jià)均熱板的傳熱性能,設(shè)定均熱板整體熱阻RVC、冷凝端表面最大溫差ΔTc,max以及蒸發(fā)端與冷凝端平均溫差ΔTe, c為評(píng)價(jià)參數(shù),分別定義為:

    式(1)~(3)中:Te, ave和Tc, ave分別為均熱板蒸發(fā)端和冷凝端測溫點(diǎn)的平均溫度;Q為輸入功率。

    2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

    改變測試條件,記錄仿葉脈均熱板各測溫點(diǎn)的溫度變化,并對(duì)均熱板熱阻、冷凝端表面最大溫差以及蒸發(fā)端與冷凝端平均溫差進(jìn)行計(jì)算,詳細(xì)討論均熱板在不同充液率、熱流密度和冷卻水溫度下的傳熱性能。

    2.1 結(jié)構(gòu)對(duì)傳熱性能的影響

    兩種結(jié)構(gòu)均熱板的熱阻如圖6(a)所示,在10 ℃冷卻水溫度下,兩種均熱板均能承載120 W/cm2的高熱流密度,說明本研究中吸液芯擁有的多孔結(jié)構(gòu)可以為工質(zhì)提供大量的汽化核心,強(qiáng)化沸騰傳熱,提升均熱板的傳熱性能;但VC-G 均熱板的熱阻整體低于VC-B 均熱板的,且VC-G 均熱板在10 ℃的冷卻水溫度下所能承載的最大熱流密度為125 W/cm2,當(dāng)熱流密度為120 W/cm2時(shí)VC-G 均熱板的熱阻最低僅為0.118 8 ℃/W。其原因主要為VC-G 均熱板的冷凝端具有流動(dòng)通道結(jié)構(gòu)以及更密集的回流通道,當(dāng)蒸汽在冷凝端釋放潛熱凝結(jié)成液體時(shí)能夠更加快速地回到蒸發(fā)端,即VC-G 均熱板的內(nèi)部工質(zhì)循環(huán)速率更快,更有利于熱量的傳遞,因此熱阻更低。

    圖6 冷卻水溫度為10 ℃下兩種結(jié)構(gòu)均熱板的熱阻及冷凝端表面最大溫差對(duì)比Fig.6 Comparison of thermal resistance and maximum temperature difference on condenser surfaces of two types of vapor chambers with a cooling water temperature of 10 ℃

    為對(duì)比評(píng)價(jià)均熱板的均溫性能,選取兩種結(jié)構(gòu)的均熱板樣品,并將充液率控制在60%左右,比較它們在10 ℃冷卻水溫度下的冷凝端表面最大溫差ΔTc, max,結(jié)果如圖6(b)所示。

    熱負(fù)荷啟動(dòng)后,VC-B 和VC-G 均熱板的冷凝端表面最大溫差均隨著熱流密度的增大而增加,不同熱流密度下VC-B 均熱板的冷凝端表面最大溫差均低于VC-G 均熱板的,且前者隨著熱流密度的增大而增加的速度低于后者。這是由于VC-G 均熱板內(nèi)部蒸汽腔的體積小于VC-B 均熱板的,導(dǎo)致工質(zhì)受熱蒸發(fā)時(shí)產(chǎn)生的蒸汽不能在VC-G 均熱板蒸汽腔內(nèi)均勻分布[16],造成局部高溫。

    再對(duì)比40 ℃冷卻水溫度下兩種結(jié)構(gòu)均熱板的熱阻及冷凝端表面最大溫差,結(jié)果如圖7 所示,發(fā)現(xiàn)兩種結(jié)構(gòu)均熱板這兩項(xiàng)參數(shù)的變化均與10 ℃冷卻水溫度下的表現(xiàn)一致。表明兩種結(jié)構(gòu)擁有各自的優(yōu)勢:VC-G 均熱板可以承載更大的熱流密度,但均溫性較差;VC-B 均熱板則與之相反。

    圖7 冷卻水溫度為40 ℃下兩種結(jié)構(gòu)均熱板的熱阻及冷凝端表面最大溫差對(duì)比Fig.7 Comparison of thermal resistance and maximum temperature difference on condenser surfaces of two types of vapor chambers with a cooling water temperature of 40 ℃

    2.2 充液率對(duì)于均熱板傳熱性能的影響

    研究表明充液率對(duì)均熱板的傳熱性能有很大影響:低充液率可能導(dǎo)致較低的極限熱流密度,而較高充液率可能會(huì)降低均熱板的傳熱效率[17]。圖8(a)為VC-B 均熱板在10 ℃冷卻水溫度、不同充液率下的熱阻,可以看到:充液率40.11%的均熱板熱阻最大,極限熱流密度最低,為100 W/cm2;在熱流密度小于35 W/cm2時(shí),充液率為48.51%的均熱板熱阻最?。欢谳^高熱流密度下,充液率為60.82%的均熱板熱阻最小,可低至0.128 3 ℃/W,此時(shí)承載的最大熱流密度為120 W/cm2。即在實(shí)驗(yàn)工況內(nèi),VC-B 均熱板的最佳充液率約為60%,這與文獻(xiàn)[17]給出的結(jié)論一致。分析是由于充液率較低時(shí),均熱板在低熱流密度下啟動(dòng)更快;而當(dāng)熱流密度繼續(xù)增加時(shí),低充液率的均熱板會(huì)出現(xiàn)蒸干現(xiàn)象,其內(nèi)部難以形成完整的汽-液循環(huán),將增大熱阻[18]。而當(dāng)充液率高于最佳值時(shí),液體會(huì)在蒸發(fā)端積聚堵塞吸液芯孔隙,導(dǎo)致均熱板的熱阻增大,傳熱效率降低;同時(shí),多出的工質(zhì)會(huì)被蒸汽上升攜帶而影響工質(zhì)回流,而且蒸發(fā)端工質(zhì)層較厚,蒸發(fā)熱阻變大,難以形成核沸騰,即相變受限。

    圖8 冷卻水溫度為10 ℃、不同充液率條件下VC-B 均熱板的熱阻及蒸發(fā)/冷凝端平均溫差隨熱流密度的變化Fig.8 Variation of thermal resistance and average temperature difference of evaporating/condensing end of VC-B vapor chamber with different liquid filling rates versus heat flux with a cooling water temperature of 10 ℃

    圖8(b)為VC-B 均熱板在10 ℃冷卻水溫度、不同充液率下的蒸發(fā)端與冷凝端平均溫差(ΔTe, c)??梢钥吹?,隨著熱負(fù)荷功率的增加,ΔTe, c逐漸增大。當(dāng)熱源溫度接近85 ℃時(shí),充液率為60.82%的均熱板的ΔTe, c的上升速率最小,充液率為40.11%的均熱板的ΔTe, c的上升速率最大。即低充液率的均熱板相比于高充液率的在高熱流密度下ΔTe, c的增速更快。分析其原因,可能是充液率較低時(shí),均熱板內(nèi)部汽化的蒸汽滿足不了正常在整個(gè)腔體內(nèi)循環(huán)傳熱的最小值,使均熱板出現(xiàn)局部過熱、局部過冷的溫度分布不均衡情況,從而出現(xiàn)熱源溫度過高,蒸發(fā)端與冷凝端溫差急劇增大;當(dāng)充液率增大,熱負(fù)荷啟動(dòng)初期,多余的工質(zhì)阻礙了液體和蒸汽在蒸發(fā)區(qū)的流動(dòng),而隨著熱流密度的增加,更多的工質(zhì)參與相變進(jìn)行傳熱[19],均熱板中蒸汽和液體的流動(dòng)效率得到增強(qiáng)。

    2.3 冷卻水溫度對(duì)于均熱板傳熱性能的影響

    為了研究冷卻水溫度對(duì)均熱板傳熱性能的影響,選取充液率為66.47%的VC-G 均熱板,通過控制智能恒溫水浴槽對(duì)其在不同冷卻水溫度下進(jìn)行測試,結(jié)果如圖9 所示。

    圖9 不同冷卻水溫度下VC-G 均熱板(充液率為66.47%)的熱阻與冷凝端表面最大溫差隨熱流密度的變化Fig.9 Variation of thermal resistance and maximum temperature difference of condenser surface of VC-G vapor chamber with a liquid filling rate of 66.47%versus heat flux at different cooling water temperatures

    由圖9 可以看出,冷卻水溫度為10 ℃時(shí),VC-G均熱板所能承載的最大熱流密度為130 W/cm2;當(dāng)冷卻水溫度逐漸升高時(shí),均熱板所能承載的最大熱流密度依次降低。在10 ℃冷卻水溫度下,熱流密度為110 W/cm2時(shí),VC-G 均熱板的熱阻達(dá)到最低,為0.109 1 ℃/W。冷卻水溫度為20 ℃和30 ℃時(shí),均熱板的熱阻變化趨勢幾乎一致,說明在該溫度范圍內(nèi)冷卻水溫度對(duì)均熱板的傳熱性能影響較小。當(dāng)冷卻水溫度為40 ℃時(shí),均熱板的熱阻低于冷卻水溫度為20 ℃和30 ℃時(shí)的,其原因可能是溫度升高使均熱板內(nèi)部工質(zhì)的黏度降低,提高了工質(zhì)在均熱板內(nèi)部的流動(dòng)性[6],從而提高了均熱板的換熱效率。均熱板的均溫性能表現(xiàn)(如圖9(b)所示)可以給出類似的解釋——當(dāng)冷卻水溫度升高時(shí),均熱板內(nèi)部工質(zhì)黏度降低,更有利于工質(zhì)均勻分布在蒸發(fā)端;當(dāng)熱負(fù)荷啟動(dòng),蒸發(fā)端的工質(zhì)均勻受熱蒸發(fā),冷凝端表現(xiàn)出更好的溫度均勻性。

    2.4 與其他研究對(duì)比

    為全面了解本研究設(shè)計(jì)的VC-G 均熱板的傳熱性能,與其他同類研究進(jìn)行了比較分析,歸納如表1 所示。為方便敘述,本文以編號(hào)1~3 指代其他研究及其設(shè)計(jì)的均熱板。

    表1 不同均熱板傳熱性能對(duì)比Table 1 Comparison of heat transfer performances of different vapor chambers

    由表1 可以看到:與研究1 相比較,VC-G 均熱板在5 mm 的厚度(約為研究1 中均熱板厚度的2 倍)下仍然可以承載130 W/cm2熱流密度,且最低熱阻達(dá)到0.109 1 ℃/W。研究2 中均熱板屬于混合型傳熱,冷卻水通道嵌入蒸汽腔中,雖然具有更低的熱阻,但尺寸較大,且在最大熱流密度時(shí),熱源溫度為95.25 ℃(高于VC-G 均熱板的85 ℃);此外,研究2 中均熱板需要額外的能量輸入,成本更高。相較于研究3,VC-G 均熱板所能承載的最大熱流密度和最低熱阻等傳熱性能指標(biāo)均更優(yōu)。

    3 結(jié)論

    本文設(shè)計(jì)了兩種均熱板結(jié)構(gòu),對(duì)比了它們的傳熱性能,并研究了不同充液率以及冷卻水溫度下均熱板的傳熱情況,得出以下結(jié)論:

    1)銅粉燒結(jié)式的仿生網(wǎng)狀葉脈吸液芯結(jié)構(gòu)擁有的多孔結(jié)構(gòu)可以為工質(zhì)提供大量的汽化核心,強(qiáng)化沸騰傳熱,同時(shí)多邊形葉脈作為支撐結(jié)構(gòu)為工質(zhì)提供了大量回流通道,且能夠?qū)崿F(xiàn)氣液分離,使均熱板表現(xiàn)出良好的傳熱性能。VC-G 相較于VC-B結(jié)構(gòu)傳熱性能表現(xiàn)更為優(yōu)異。

    2)充液率會(huì)對(duì)均熱板傳熱性能產(chǎn)生較大的影響,過高或過低的充液率都會(huì)降低均熱板的傳熱效率。VC-B 均熱板在充液率60%左右時(shí)傳熱性能最優(yōu),所能承載的最大熱流密度為120 W/cm2。

    3)冷卻水溫度對(duì)均熱板傳熱性能具有重要的影響,過低的冷卻水溫度會(huì)導(dǎo)致均熱板表面均溫性下降,但熱阻整體較低。VC-G 均熱板在10 ℃冷卻水溫度下所能承載的熱流密度最大為130 W/cm2,熱阻最低為0.109 1 ℃/W。

    綜上,本研究設(shè)計(jì)的VC-G 均熱板與其他同類研究相比,綜合傳熱性能指標(biāo)展現(xiàn)出優(yōu)勢,具有實(shí)用價(jià)值。

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