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    褶曲構(gòu)造帶臨空巷道圍巖應(yīng)力演化及沖擊地壓防治技術(shù)

    2023-03-27 02:38:44許日成
    煤礦安全 2023年2期
    關(guān)鍵詞:綜放電磁輻射煤體

    劉 暢,張 宇,宋 潔,許日成

    (1.中煤科工開采研究院有限公司,北京 100013;2.天地科技股份有限公司 開采設(shè)計(jì)事業(yè)部,北京 100013;3.煤炭科學(xué)技術(shù)研究院有限公司 檢測分院,北京 100013;4.徐州市檢驗(yàn)檢測中心,江蘇 徐州 221111)

    近些年,隨著我國科技水平全面進(jìn)步,煤礦支護(hù)方面也相應(yīng)的進(jìn)行了技術(shù)方面的革新。尤其液壓支架機(jī)械化水平的大幅提升,致使工作面支護(hù)效果進(jìn)一步提高,進(jìn)而工作面回采期間受劇烈動(dòng)載擾動(dòng)影響誘發(fā)沖擊顯現(xiàn)的可能性大幅減小。工作面兩側(cè)回采巷道相對于工作面的支護(hù)強(qiáng)度明顯要弱,因此目前大部分沖擊顯現(xiàn)多集中于巷道內(nèi),尤其靠近采空區(qū)側(cè)的沿空巷道沖擊顯現(xiàn)更加頻繁[1-2]。相關(guān)文獻(xiàn)表明[3-4],75%以上的沖擊地壓事故發(fā)生于工作面兩側(cè)巷道內(nèi),尤其是超前工作面0~80 m 范圍內(nèi)占比極高。特別是當(dāng)工作面在褶曲等復(fù)雜地質(zhì)構(gòu)造區(qū)回采時(shí),煤巖體動(dòng)力災(zāi)害是研究的難點(diǎn)[5]。可見,針對巷道內(nèi)尤其是超前工作面的巷道段的沖擊地壓防治研究,對于礦井的安全生產(chǎn)意義重大[6-7]。目前巷道沖擊地壓的研究主要從沖擊發(fā)生機(jī)理、卸壓防治及加強(qiáng)支護(hù)等多方面進(jìn)行了相對獨(dú)立、專門的研究[8-11],很少考慮煤層傾角變化對巷道圍巖應(yīng)力分布特征的影響。

    1 工程概況

    1.1 采區(qū)地質(zhì)概況

    甘肅靖遠(yuǎn)煤業(yè)寶積山礦在開采東翼七采區(qū)時(shí),由于該采區(qū)所處位置為一向斜褶曲構(gòu)造的翼部區(qū)域,因此采區(qū)內(nèi)不同工作面沿傾向傾角均不同,且相鄰工作面之間沿傾向方向傾角呈現(xiàn)出漸變遞減規(guī)律。當(dāng)七采區(qū)內(nèi)705 綜放工作面回采時(shí),其相鄰的上部為703 和701 采空區(qū),下部為實(shí)體煤。采區(qū)內(nèi)目前回采的705 綜放工作面已進(jìn)入深部1 020 m 水平,對應(yīng)地面標(biāo)高在1 614~1 620 m 之間,工作面平均埋深600 m。

    705 綜放工作面主采1#煤層,該層煤結(jié)構(gòu)穩(wěn)定且單一,少有夾矸層存在,且煤層均厚為10.78 m。整個(gè)七采區(qū)內(nèi),隨著煤層向下部開采,煤層傾角趨于減小,傾角變化范圍為6°~48°。七采區(qū)內(nèi)各工作面相對位置關(guān)系剖面如圖1。

    圖1 七采區(qū)工作面位置剖面圖Fig.1 The face position profile of the seventh mining area

    1.2 沖擊地壓事故概況

    705 綜放工作面回采期間,于2018 年7 月18 日在回風(fēng)巷內(nèi)發(fā)生了嚴(yán)重的沖擊地壓事故。當(dāng)工作面推進(jìn)至距開切眼46 m 位置時(shí),于工作面前方45 m 位置處發(fā)生沖擊地壓,破壞波及巷道范圍長達(dá)82 m,“7·18”沖擊事故位置及巷道變形破壞情況如圖2。

    圖2“7·18”沖擊地壓事故位置關(guān)系平剖面圖Fig.2 Flat profile of location relation of“7·18”rockburst accident

    由圖2 可知:此次沖擊地壓顯現(xiàn)位于工作面沿空巷道超前段范圍內(nèi),沖擊造成了巷道煤柱幫和底板煤體拋向巷道內(nèi),造成了多處單體支柱折斷、錨網(wǎng)索支護(hù)失效以及嚴(yán)重底鼓的發(fā)生。

    1.3 1#煤層及頂?shù)装鍥_擊傾向性測試結(jié)果

    根據(jù)國標(biāo)GB/T 25217.2—2010《煤巖沖擊傾向分類及指數(shù)測定方法》、MT—T174—2000《巖石沖擊傾向性分類及指數(shù)的測定方法》、GBT 25217.1—2010《頂板巖層沖擊傾向分類及指數(shù)的測定方法》,在705 采區(qū)1#煤層采集煤巖樣、加工試樣、開展測試。試驗(yàn)結(jié)果見表1、表2。

    表1 1#煤層沖擊傾向性測試結(jié)果Table 1 The burst tendency test result of 1#coal seam

    表2 1#煤層頂板、底板巖層彎曲能量指數(shù)Table 2 The burst tendency test result of 1#coal seam

    沖擊傾向性測試結(jié)果表明:1#煤層具有(Ⅲ類)強(qiáng)沖擊傾向性,頂板具有(II 類)弱沖擊傾向性,底板具有(II 類)弱沖擊傾向性。

    2 褶曲構(gòu)造帶應(yīng)力特征及沖擊發(fā)生機(jī)理

    2.1 褶曲構(gòu)造應(yīng)力特征

    煤礦沖擊地壓與所處煤層地應(yīng)力直接相關(guān)。褶曲構(gòu)造通常是應(yīng)力集中的區(qū)域。褶曲構(gòu)造從發(fā)生、發(fā)展到形成,是1 個(gè)隨時(shí)間逐漸演變的非穩(wěn)定構(gòu)造應(yīng)力場。通過數(shù)值模擬對水平加載作用下褶皺形成過程中最大水平應(yīng)力和變形演化規(guī)律進(jìn)行探討,并在此基礎(chǔ)上探討工作面開采導(dǎo)致的局部應(yīng)力場變化特征。根據(jù)煤巖樣力學(xué)性能測試結(jié)果,數(shù)值模型計(jì)算中所用的煤巖樣物理力學(xué)參數(shù)見表3。

    表3 模型巖性力學(xué)特性參數(shù)Table 3 Parameters of lithological and mechanical properties of the model

    多層褶皺形成過程中最大水平應(yīng)力隨水平應(yīng)變的變化如圖3,加載作用下褶皺中最大水平應(yīng)力分布如圖4。由圖3、圖4 可以看出:褶皺出現(xiàn)之前,巖層中的最大水平應(yīng)力與水平應(yīng)變近似成線性關(guān)系,上升幅度小;當(dāng)褶皺出現(xiàn)后,最大水平應(yīng)力隨水平應(yīng)變呈非線性急劇增長。褶曲構(gòu)造帶應(yīng)力集中程度高是導(dǎo)致沖擊發(fā)生的內(nèi)因。

    圖3 多層褶皺形成過程中最大水平應(yīng)力隨水平應(yīng)變的變化Fig.3 Variation of maximum horizontal stress with horizontal strain during the formation of multilayer folds

    圖4 加載作用下褶皺中最大水平應(yīng)力分布Fig.4 Distribution of maximum horizontal stress in folds under loading

    2.2 臨空巷道圍巖應(yīng)力隨煤層傾角變化規(guī)律

    褶曲的出現(xiàn)會(huì)導(dǎo)致煤層存在傾角。傾角的不同還會(huì)引起的集中應(yīng)力的變化。采空區(qū)頂板沿傾斜方向按彈性地基梁理論建立的力學(xué)模型如圖5,基于圖5 分析作用在采空區(qū)兩側(cè)煤體上的應(yīng)力集中。

    圖5 沿煤層傾斜方向側(cè)向支承壓力簡化模型Fig.5 Simplified model of lateral abutment pressure along inclined direction of coal seam

    基于Winkler 彈性地基假定[12-13]可知:

    式中:q 為作用在頂板上的垂向應(yīng)力,kN;y 為頂板垂向位移量,m;k 為彈性地基墊層系數(shù),MPa。

    由于采空區(qū)上方基本頂沿傾向方向呈對稱性,因此以采空區(qū)中部為對稱軸,取其一半進(jìn)行受力分析。參照Timoshenko 解,可以得到基本頂彎曲變形微分方程為:

    式中:E 為彈性模量,GPa;I 為基本頂橫截面的慣性矩,m4;N 為軸向力,MN;p 為基本頂上方均布載荷,MPa。

    基本頂?shù)拇瓜蛭灰屏勘磉_(dá)式:

    式中:M0為邊界處彎矩,MN·m;Q0為邊界處剪力,MN;s、r、α、β 為計(jì)算過程中的中間參量,其中:s=N/EI,r2=k/EI,α=(r/2-s/4)1/2,β=(r/2+s/4)1/2;x 為距離原點(diǎn)坐標(biāo)距離,m。

    由式(1)可知兩側(cè)支撐煤體所受垂向壓應(yīng)力與垂向位移量呈線性關(guān)系,比例系數(shù)為-k。因此可用垂向位移量的變化規(guī)律來反應(yīng)基本頂對兩側(cè)支撐煤體垂向壓應(yīng)力作用情況。由式(3)可知垂向位移量與煤層傾角之間存在一定關(guān)系,分析可知:對于處于下側(cè)的支撐煤層,隨著煤層傾角減小,平行于頂板的軸向力N 增大,導(dǎo)致α 減小、β 增大,即引起衰減的因素e-αx作用減弱,而引起波動(dòng)的因子β 增大,因此,處于下側(cè)煤體支承壓力增大;而對于處于上側(cè)煤體,支承壓力隨傾角的變化規(guī)律剛好與之相反。這表明,隨著煤層傾角的減小,采空區(qū)下側(cè)煤體受到的殘余支承壓力逐步增大,將會(huì)對下側(cè)接續(xù)工作面的采掘工作造成較大的影響。

    3 臨空巷道應(yīng)力隨煤層傾角變化數(shù)值模擬

    3.1 數(shù)值模擬模型和方案

    在理論分析的基礎(chǔ)上,通過數(shù)值模擬進(jìn)一步探討受煤層傾角影響下相鄰工作面回采過程中應(yīng)力場空間演化規(guī)律。模型尺寸沿煤層走向長240 m,傾向長230 m,模型高度在煤層傾角為0°、15°、30°、45°時(shí)分別對應(yīng)為80、130、186、235 m,采用FLAC3D軟件建立的三維計(jì)算模型如圖6。

    圖6 數(shù)值模型Fig.6 Numerical model

    3.2 回采工作面應(yīng)力分布特征

    以703 和705 兩相鄰綜放工作面為對象進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算,模擬研究了703 綜放工作面回采結(jié)束后,不同煤層傾角條件下705 綜放工作面回采期間的垂直應(yīng)力分布規(guī)律如圖7。

    圖7 不同傾角煤層回采期間應(yīng)力分布云圖Fig.7 Stress distribution cloud diagrams of coal seam with different dip angles during mining

    由圖7 可知:當(dāng)705 綜放工作面回采時(shí),受703采空區(qū)殘余支承應(yīng)力以及705 工作面超前支承應(yīng)力的疊加影響,容易在工作面上側(cè)端頭位置處形成“L”形應(yīng)力集中區(qū);當(dāng)煤層傾角較大時(shí)(α=45°),工作面上端頭“L”形應(yīng)力集中不明顯,此時(shí)沿空側(cè)回采巷道超前段圍巖應(yīng)力環(huán)境較好,不存在較高的集中靜載荷;當(dāng)煤層傾角減小時(shí)(α=30°),工作面上端頭開始出現(xiàn)“L”形應(yīng)力集中區(qū),且護(hù)巷煤柱內(nèi)也出現(xiàn)了局部應(yīng)力集中區(qū),這說明煤層傾角減小時(shí),鄰近703 采空區(qū)對于705綜放工作面造成的殘余側(cè)向支承應(yīng)力進(jìn)一步增大;隨著煤層傾角進(jìn)一步減小時(shí)(α=15°和0°),工作面上端頭位置處“L”形應(yīng)力集中程度進(jìn)一步增大,煤柱內(nèi)的應(yīng)力集中程度也同步增大,甚至在煤層傾角為0°時(shí)煤柱體因承載極高的靜載荷而出現(xiàn)失穩(wěn)破壞,此時(shí)上端頭位置處的應(yīng)力集中程度極高,峰值應(yīng)力高達(dá)136.59 MPa,極易受采動(dòng)影響而發(fā)生沖擊地壓。

    總體可知,隨著煤層傾角從45°減小趨于0°,705 工作面受到鄰近703 采空區(qū)殘余側(cè)向支承應(yīng)力影響程度逐步增加,造成了工作面上端頭位置處“L”形應(yīng)力集中區(qū)內(nèi)峰值應(yīng)力由57.53 MPa 增至136.59 MPa,增幅高達(dá)137.4%。數(shù)值模擬結(jié)果與前述理論分析較一致,即隨著煤層傾角減小,采空區(qū)下側(cè)煤體受到的殘余支承壓力逐步增大,接續(xù)工作面回采期間發(fā)生沖擊顯現(xiàn)的可能性也進(jìn)一步增加。

    4 卸壓與支護(hù)協(xié)同控制技術(shù)

    不同煤層傾角條件下回風(fēng)平巷圍巖控制應(yīng)采取不同的方法,隨著煤層傾角減小,卸壓重點(diǎn)區(qū)域也要由煤柱側(cè)向?qū)嶓w煤側(cè)轉(zhuǎn)移,且支護(hù)方案也要進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。以705 工作面回采期間為例,705 工作面回風(fēng)平巷附近煤層傾角32°,由應(yīng)力場演化規(guī)律分析可知,此時(shí)煤柱側(cè)應(yīng)力峰值高于實(shí)體煤側(cè),且煤柱寬度12 m 承載能力較小,根據(jù)式(1)可知煤柱側(cè)更容易在動(dòng)靜載疊加擾動(dòng)下發(fā)生劇烈變形破壞[14-16]。

    4.1 卸壓技術(shù)

    “7·18”沖擊事故發(fā)生后,在后續(xù)回采過程中對回風(fēng)平巷超前工作面煤柱側(cè)實(shí)施大直徑鉆孔卸壓,對實(shí)體煤側(cè)實(shí)施大直徑鉆孔聯(lián)合注水卸壓,以消除回風(fēng)平巷圍巖中積聚的高集中靜載,進(jìn)而弱化動(dòng)靜載疊加對巷道圍巖的擾動(dòng)作用,705 回風(fēng)平巷超前段卸壓方案如圖8。

    圖8 705 回風(fēng)平巷超前段卸壓方案Fig.8 Pressure relief scheme for leading section of 705 return air drift

    根據(jù)模擬結(jié)果確定上端頭超前工作面4~12 m的實(shí)體煤側(cè)和3~10 m 的煤柱側(cè)為重點(diǎn)卸壓區(qū)域,卸壓孔采用直徑為108 mm 的大直徑鉆孔,考慮到卸壓孔影響半徑和現(xiàn)場采煤進(jìn)度,孔間距定為2 m,布置角度為順層布置??紤]到大直徑鉆孔卸壓會(huì)使集中應(yīng)力向深部轉(zhuǎn)移,而工作面上部9~23 m 范圍內(nèi)頂板活動(dòng)劇烈,因此在實(shí)體煤側(cè)10~30 m 深度范圍內(nèi)進(jìn)行高壓注水對煤體進(jìn)行軟化?,F(xiàn)場在孔間距8 m 的情況下兩注水孔之間偶爾有輕微串水現(xiàn)象,暫時(shí)確定注水孔間距為10 m,根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際封孔器選用情況確定注水孔直徑為75 mm,注水孔同樣順層布置。保證超前工作面50 m 范圍內(nèi)進(jìn)行卸壓。

    4.2 支護(hù)參數(shù)

    705 綜放工作面沿空側(cè)回風(fēng)平巷凈斷面尺寸為寬×高=3.8 m×3.5 m,且留設(shè)有12 m 的區(qū)段保護(hù)煤柱。當(dāng)對巷道兩幫進(jìn)行卸壓措施時(shí),為了防止過度卸壓造成的兩幫失穩(wěn),在原有支護(hù)基礎(chǔ)上對巷道兩幫進(jìn)行了錨索補(bǔ)強(qiáng)加固,最終形成的回風(fēng)平巷超前段支護(hù)方案如圖9。

    圖9 錨網(wǎng)索噴聯(lián)合修復(fù)支護(hù)方案Fig.9 Rehabilitation and support scheme of bolt, mesh, cable and shotcrete

    5 現(xiàn)場應(yīng)用

    電磁輻射信號與煤體應(yīng)力狀態(tài)呈正相關(guān),煤體中應(yīng)力越高,電磁輻射信號也就越強(qiáng)[10]。因此使用電磁輻射儀器(KBD5 型)對工作面推進(jìn)至一次見方期間回風(fēng)平巷超前工作面進(jìn)行煤層沖擊危險(xiǎn)性監(jiān)測。當(dāng)工作面推進(jìn)至一次見方位置時(shí),在回風(fēng)平巷內(nèi)超前工作面100 m 的范圍內(nèi)布置測點(diǎn)對實(shí)體煤側(cè)和煤柱側(cè)進(jìn)行監(jiān)測。電磁輻射強(qiáng)度值監(jiān)測結(jié)果如圖10。

    圖10 電磁輻射監(jiān)測結(jié)果Fig.10 Monitoring results of electromagnetic radiation

    由圖10 可知:705 綜放工作面沿空側(cè)巷道超前段0~50 m 卸壓范圍內(nèi),實(shí)體煤幫電磁輻射值整體水平大于煤柱幫電磁輻射值;且在超前卸壓0~20 m范圍內(nèi),實(shí)體煤幫電磁輻射平均值為30.3 mV,煤柱幫電磁輻射平均值為19.5 mV;在超前卸壓20~50 m 范圍內(nèi),實(shí)體煤幫電磁輻射平均值為17.5 mV,煤柱幫電磁輻射平均值為8.2 mV;平均值均小于電磁輻射臨界強(qiáng)度值42 mV,說明705 綜放工作面沿空側(cè)巷道超前段0~50 m 范圍內(nèi)卸壓充分,不易積聚高集中靜載而誘發(fā)沖擊顯現(xiàn);而對于705 綜放工作面沿空側(cè)巷道超前段50~100 m 未卸壓范圍內(nèi),煤柱幫電磁輻射值整體水平高于實(shí)體煤幫的,此時(shí)煤柱幫電磁輻射平均值為34.6 mV,實(shí)體煤幫電磁輻射平均值為24.8 mV;說明此范圍內(nèi)煤柱幫應(yīng)力集中程度較高,當(dāng)后續(xù)因705 綜放工作面回采而受到其超前支承應(yīng)力疊加影響時(shí),由于煤柱體本身承載能力較弱,極易在較高的集中靜載以及回采擾動(dòng)作用下失穩(wěn)沖擊破壞。因此有必要提前做好卸壓、修復(fù)加固等防護(hù)措施,以保障后續(xù)705 綜放工作面的安全高效開采。

    6 結(jié) 語

    1)褶皺出現(xiàn)會(huì)引起集中應(yīng)力急劇增長。褶曲構(gòu)造帶附近應(yīng)力集中情況增加是引起沖擊的內(nèi)因。

    2)隨著煤層傾角減小,處于采空區(qū)下側(cè)煤體支承壓力增大。而處于采空區(qū)上側(cè)煤體,支承壓力隨傾角的變化規(guī)律剛好相反。

    3)隨著煤層傾角減小,工作面上端頭處“L”形區(qū)應(yīng)力集中急劇增大,煤柱內(nèi)峰值應(yīng)力相較于“L”形區(qū)內(nèi)峰值應(yīng)力增幅較小。“L”形區(qū)峰值應(yīng)力在傾角小于15°時(shí)開始大于煤柱側(cè),說明隨著煤層傾角減小,高集中靜載從煤柱側(cè)向?qū)嶓w煤側(cè)轉(zhuǎn)移。相比于相鄰703 工作面,705 工作面煤層傾角減小,煤層中集中增大幅度更高。

    4)對705 回風(fēng)巷超前段0~50 m 范圍內(nèi)實(shí)體煤幫實(shí)施大直徑鉆孔聯(lián)合高壓注水卸壓,煤柱幫實(shí)施大直徑鉆孔卸壓,并同時(shí)加強(qiáng)支護(hù)協(xié)同作用防治沖擊地壓,電磁輻射監(jiān)測及現(xiàn)場觀測結(jié)果表明卸壓效果明顯,一次見方期間未出現(xiàn)明顯的礦壓動(dòng)力顯現(xiàn)。

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