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    高圍壓條件下含瓦斯水合物煤體強(qiáng)度準(zhǔn)則研究

    2023-03-27 02:38:48張保勇
    煤礦安全 2023年2期

    高 霞,沈 爽,張保勇

    (1.黑龍江科技大學(xué) 建筑工程學(xué)院,黑龍江 哈爾濱 150022;2.黑龍江科技大學(xué) 安全工程學(xué)院,黑龍江 哈爾濱 150022)

    煤與瓦斯突出(簡(jiǎn)稱“突出”),是煤礦井下含瓦斯煤巖體多以碎粉狀由煤層向采掘部位急劇運(yùn)動(dòng)、并伴隨大量瓦斯噴出的一種強(qiáng)烈動(dòng)力過(guò)程[1]。它是由于采掘工作面受到高地應(yīng)力和高瓦斯壓力綜合作用,加上煤巖本身強(qiáng)度低的因素導(dǎo)致。自1834 年法國(guó)伊薩克煤礦首次記錄煤與瓦斯突出以來(lái),全世界共發(fā)生了30 000 多次突出事故[2],每次事故都會(huì)帶來(lái)巨大的經(jīng)濟(jì)損失和人員傷亡。前期研究集中于低圍壓條件[3-6],隨著煤炭開(kāi)采深度的增加,儲(chǔ)層圍壓顯著增大,其變形破壞特征與淺部煤炭?jī)?chǔ)層有明顯差異[7]。因此開(kāi)展高圍壓條件下含瓦斯水合物煤體強(qiáng)度理論的探討具有重要的意義。

    目前,關(guān)于煤巖強(qiáng)度準(zhǔn)則的研究主要針對(duì)低圍壓和高圍壓2 種情況。在煤巖低圍壓強(qiáng)度準(zhǔn)則研究方面:尤明慶等[8]在通過(guò)對(duì)不同煤塊的壓縮試驗(yàn)得到的數(shù)據(jù)進(jìn)行聯(lián)合回歸分析,得到各自的材料強(qiáng)度和共同的圍壓影響系數(shù);張慶賀等[9]通過(guò)繪制莫爾圓,結(jié)合Mohr-Coulomb 理論得出瓦斯壓力對(duì)煤樣強(qiáng)度以及瓦斯突出的影響;蘇承東等[10]對(duì)比不同應(yīng)力條件下的強(qiáng)度參數(shù)回歸結(jié)果,發(fā)現(xiàn)材料的峰值強(qiáng)度與圍壓成線性關(guān)系,但材料內(nèi)摩擦角與加載方式?jīng)]關(guān)系。在高圍壓方面:左建平等[11]利用Hoek-Brown準(zhǔn)則和廣義Hoek-Brown 準(zhǔn)則對(duì)試驗(yàn)得到的煤-巖組合體強(qiáng)度值進(jìn)行擬合分析,得到了適用于煤-巖組合體的參數(shù)值;趙國(guó)彥等[12]采用冪函數(shù)型Mohr-Coulomb 準(zhǔn)則擬合了3 種不同應(yīng)力路徑下巖石卸圍壓的破壞特征,并驗(yàn)證了其良好的適用性;郭建強(qiáng)等[13]通過(guò)引入變形參數(shù)建立了廣義統(tǒng)一強(qiáng)度理論,為精確預(yù)測(cè)擴(kuò)容應(yīng)力、屈服或破壞強(qiáng)度及巖爆提供了理論基礎(chǔ);李斌等[14]根據(jù)巖石破壞時(shí)的主應(yīng)力差與圍壓呈上凸的非線性特征,提出負(fù)乘方型強(qiáng)度準(zhǔn)則,并驗(yàn)證對(duì)于更高精度地評(píng)估巖石三軸強(qiáng)度的適用性。

    然而,強(qiáng)度準(zhǔn)則的建立具有很強(qiáng)的差異性,適用性具有針對(duì)性,普遍性不強(qiáng)[15],含瓦斯水合物煤體是一種多相多組分介質(zhì),與傳統(tǒng)的煤巖在力學(xué)性質(zhì)上具有明顯差異。因此,通過(guò)對(duì)不同飽和度、不同圍壓條件下的煤樣進(jìn)行常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn),分析煤樣在生成瓦斯水合物之后的強(qiáng)度和變形特征,并對(duì)得到的強(qiáng)度結(jié)果進(jìn)行擬合,驗(yàn)證Mohr-Coulomb 準(zhǔn)則、Hoek-Brown 準(zhǔn)則以及廣義Hoek-Brown 準(zhǔn)則對(duì)于含瓦斯水合物煤體的適用性并進(jìn)行定量評(píng)價(jià),為高圍壓下含瓦斯水合物煤體的強(qiáng)度預(yù)測(cè)提供理論模型,最終為煤與瓦斯突出的預(yù)防提供參考依據(jù)。

    1 試驗(yàn)概況

    試驗(yàn)采用集含瓦斯水合物生成和三軸力學(xué)性質(zhì)測(cè)試為一體的試驗(yàn)裝置。裝置主要由水浴降溫系統(tǒng)、瓦斯吸附系統(tǒng)、三軸加載系統(tǒng)、電腦控制系統(tǒng)等部分組成。含瓦斯水合物煤體力學(xué)性質(zhì)原位測(cè)試裝置如圖1。

    圖1 含瓦斯水合物煤體力學(xué)性質(zhì)原位測(cè)試裝置Fig.1 In-situ test device for physical properties measurement of gas hydrate-containing coal

    其中三軸加載系統(tǒng)可以提供最高600 kN 的軸向力和100 MPa 的圍壓,精度分別為1%和2%,水浴降溫系統(tǒng)可以提供-10~30 ℃范圍的圍壓溫度,精度為±0.5 ℃。軸向引伸計(jì)量程為20 mm,徑向引伸計(jì)量程8 mm 二者精度均為0.1%。吸附試驗(yàn)用的瓦斯為99.99%純度的甲烷氣體,試樣材料來(lái)自黑龍江省龍煤集團(tuán)新安煤礦8#上煤層。由于原煤形狀大小不均,硬度高,并且存在原始裂隙、裂紋及孔洞等不同的原始損傷,難以控制試樣參數(shù),而型煤尺寸標(biāo)準(zhǔn)、表面光滑,質(zhì)地均勻。此外,尹光志等[16]通過(guò)大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn),利用型煤和原煤煤樣所得到的變形特性和抗壓強(qiáng)度的變化規(guī)律是一樣的,驗(yàn)證了將型煤煤樣替代原煤煤樣用于煤樣力學(xué)性質(zhì)的一般性規(guī)律探討的可行性。因此,采用型煤作為試樣,尺寸為50 mm×100 mm 的圓柱體。試驗(yàn)為6 組常規(guī)三軸加載試驗(yàn),包括3 種圍壓(12、16、20 MPa)和2 種飽和度(50%、80%)。試驗(yàn)步驟及煤樣具體參數(shù)見(jiàn)文獻(xiàn)[17]。

    2 應(yīng)力-應(yīng)變曲線

    不同飽和度下含瓦斯水合物煤體偏應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系如圖2。

    圖2 不同飽和度下含瓦斯水合物煤體偏應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系Fig.2 Stress-strain curves for gas hydrat-containing coal with different saturation

    從圖2 可以看出:在高圍壓條件下,含瓦斯水合物煤體應(yīng)力-應(yīng)變曲線均呈現(xiàn)出應(yīng)變硬化型;曲線分為彈性階段、屈服階段、強(qiáng)化階段3 個(gè)階段。由于室內(nèi)試驗(yàn)條件限制,并且應(yīng)力-應(yīng)變曲線呈應(yīng)變硬化型,因此以強(qiáng)度最大值作為峰值強(qiáng)度。當(dāng)飽和度為50%、80%,圍壓由12 MPa 增加至16 MPa 時(shí),峰值強(qiáng)度分別由21.05、22.07 MPa 增加至28.00、28.39 MPa,增幅分別為33%、28.6%;圍壓由16 MPa 增加至20 MPa 時(shí),峰值強(qiáng)度分別由28.00、28.39 MPa 增加至30.32、32.83 MPa,增幅分別為8.3%、15.6%。因此,隨著圍壓增加,煤體峰值強(qiáng)度有顯著的提高,且這種差距在低圍壓水平時(shí)尤為突出。

    飽和度對(duì)含瓦斯水合物煤體峰值強(qiáng)度影響如圖3。由圖3 可知:當(dāng)圍壓相同時(shí),隨著飽和度增加,煤樣的峰值強(qiáng)度均有不同程度的提高,增幅在1.3%~8.3%,說(shuō)明隨著飽和度的增加煤體強(qiáng)度有所提高,但增幅較小。綜上所述,含瓦斯水合物煤體峰值強(qiáng)度均受圍壓和飽和度的影響,圍壓與飽和度越高,煤體峰值強(qiáng)度越大,其中圍壓的影響較為顯著。

    圖3 飽和度對(duì)含瓦斯水合物煤體峰值強(qiáng)度影響Fig.3 Effect of saturation on peak strength of gas hydrate-containing coal

    3 強(qiáng)度準(zhǔn)則回歸分析

    在對(duì)強(qiáng)度準(zhǔn)則的擬合過(guò)程中,取軸壓的峰值作為第1 主應(yīng)力σ1,圍壓作為第3 主應(yīng)力σ3,三軸加載試驗(yàn)主應(yīng)力值見(jiàn)表1。

    表1 三軸加載試驗(yàn)主應(yīng)力值Table 1 Principal stress values of triaxial loading tests

    3.1 Mohr-Coulomb 強(qiáng)度準(zhǔn)則

    Mohr-Coulomb 準(zhǔn)則是在工程實(shí)踐中被廣泛應(yīng)用的一種準(zhǔn)則,它認(rèn)為巖石強(qiáng)度來(lái)源于材料本身抵抗摩擦的能力[18]。巖石受到剪切破壞中,它的最大剪應(yīng)力由黏聚力和內(nèi)摩擦角確定,表達(dá)式為:

    式中:τ 為最大剪應(yīng)力,MPa;c 為黏聚力,MPa;σ 為破壞面上正應(yīng)力,MPa;φ 為材料內(nèi)摩擦角,(°)。

    以主應(yīng)力表示時(shí),Mohr-Coulomb 表達(dá)式為:

    式中:Q 為單軸抗壓強(qiáng)度,MPa;K 為圍壓對(duì)軸向承載能力的影響系數(shù)。

    將表1 數(shù)據(jù)進(jìn)行線性擬合,得到含瓦斯水合物煤體在不同飽和度和不同圍壓加載試驗(yàn)下,Mohr-Coulomb 強(qiáng)度準(zhǔn)則對(duì)含瓦斯水合物煤體強(qiáng)度回歸分析的結(jié)果,M-C 準(zhǔn)則強(qiáng)度線性擬合關(guān)系如圖4。

    圖4 M-C 準(zhǔn)則強(qiáng)度線性擬合關(guān)系圖Fig.4 Linear fitting relation diagram of M-C criterion strength

    由圖4 可知:隨著第3 主應(yīng)力的增加,含瓦斯水合物煤體峰值強(qiáng)度呈線性增長(zhǎng);當(dāng)飽和度為50%時(shí),相關(guān)系數(shù)R2=0.988 32;當(dāng)飽和度為80%時(shí),相關(guān)系數(shù)R2=0.998 32;擬合程度較好,符合Mohr-Coulomb準(zhǔn)則。

    為了直觀地說(shuō)明在高圍壓條件下,不同飽和度的含瓦斯水合物煤體主應(yīng)力σ1與σ3之間的關(guān)系,將擬合得到的參數(shù)值代入式(2),得M-C 準(zhǔn)則強(qiáng)度擬合軸壓σ1與圍壓σ3關(guān)系式為:

    3.2 Hoek-Brown 強(qiáng)度準(zhǔn)則

    Hoek-Brown 準(zhǔn)則是基于非線性破壞的Griffith強(qiáng)度理論提出的一種強(qiáng)度準(zhǔn)則,它考慮了巖石強(qiáng)度、破碎程度及結(jié)構(gòu)面的強(qiáng)度,不僅可以用于結(jié)構(gòu)完整的均質(zhì)或者類均質(zhì)巖體,在較破碎以及節(jié)理巖體、各向異性的巖體中同樣適用[19]。

    以主應(yīng)力表示時(shí),Hoek-Brown 表達(dá)式為:

    式中:s 為經(jīng)驗(yàn)系數(shù),取1[20];mi為經(jīng)驗(yàn)系數(shù),1.0×10-7~25.0。

    利用式(4)對(duì)試驗(yàn)得到的數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合,H-B 準(zhǔn)則強(qiáng)度非線性擬合關(guān)系如圖5。

    圖5 H-B 準(zhǔn)則強(qiáng)度非線性擬合關(guān)系Fig.5 Nonlinear fitting relation of H-B criterion strength

    由圖5 可知:當(dāng)飽和度為50%時(shí),相關(guān)系數(shù)R2=0.947 59;當(dāng)飽和度為80%時(shí),相關(guān)系數(shù)R2=0.951 13;相關(guān)系數(shù)較M-C 準(zhǔn)則小。當(dāng)?shù)? 主應(yīng)力為12、16 MPa 時(shí),H-B 準(zhǔn)則的擬合曲線與實(shí)際值略有誤差,故H-B 準(zhǔn)則對(duì)于含瓦斯水合物煤體強(qiáng)度擬合效果不如M-C 準(zhǔn)則好。

    將擬合得到的參數(shù)值代入式(4)中,得H-B 準(zhǔn)則強(qiáng)度擬合軸壓σ1與圍壓σ3關(guān)系式為:

    3.3 廣義Hoek-Brown 強(qiáng)度準(zhǔn)則

    由于1980 版本的H-B 強(qiáng)度準(zhǔn)則適用于脆性階段而不適用于延性階段,因此Hoek 等[21]學(xué)者對(duì)原有的H-B 準(zhǔn)則進(jìn)行修正,并于1992 年提出廣義H-B(GH-B)準(zhǔn)則,其表達(dá)式為:

    式中:a 為材料常數(shù)。

    利用式(5)對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合,GH-B 準(zhǔn)則強(qiáng)度線性擬合關(guān)系如圖6。

    由圖6 可知:當(dāng)飽和度為50%時(shí),相關(guān)系數(shù)R2=0.954 06;當(dāng)飽和度為80%時(shí),相關(guān)系數(shù)R2=0.993 34,曲線的擬合效果較好,試驗(yàn)得到的強(qiáng)度數(shù)據(jù)較符合GH-B 準(zhǔn)則。

    圖6 GH-B 準(zhǔn)則強(qiáng)度線性擬合關(guān)系Fig.6 Nonlinear fitting curves of GH-B criterion strength

    將擬合得到的參數(shù)值代入式(5)中,得到GH-B準(zhǔn)則強(qiáng)度擬合軸壓σ1與圍壓σ3關(guān)系式為:

    4 強(qiáng)度準(zhǔn)則適用性分析

    為了對(duì)強(qiáng)度準(zhǔn)則適用性進(jìn)一步評(píng)價(jià),這里引用均方根偏差RMSE 作為定量衡量指標(biāo)[22]:

    式中:τipred為第i 個(gè)預(yù)測(cè)值;τitest為第i 個(gè)測(cè)試值;N 為分析的數(shù)據(jù)量。

    將試驗(yàn)得到的測(cè)試值與所有強(qiáng)度準(zhǔn)則擬合的最大主應(yīng)力預(yù)測(cè)值代入式(6),得到RMSE值。此外,將不同飽和度的含瓦斯水合物煤體最大主應(yīng)力試驗(yàn)實(shí)測(cè)值和基于M-C 準(zhǔn)則(線性擬合)、H-B 準(zhǔn)則和GH-B 準(zhǔn)則(非線性擬合)得到的預(yù)測(cè)值進(jìn)行對(duì)比。對(duì)由不同準(zhǔn)則得到的預(yù)測(cè)值和試驗(yàn)值構(gòu)成的坐標(biāo)點(diǎn)重新進(jìn)行擬合,M-C 準(zhǔn)則和GH-B 準(zhǔn)則都進(jìn)行線性擬合。H-B 準(zhǔn)則擬合度略低,故不參與擬合,含瓦斯水合物煤體強(qiáng)度準(zhǔn)則評(píng)價(jià)參數(shù)見(jiàn)表2。不同強(qiáng)度準(zhǔn)則的強(qiáng)度預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)值的對(duì)比如圖7。其中,綠色直線為1∶1 的梯度線,兩種不同深度的紅色區(qū)域代表絕對(duì)誤差為1.0 MPa 和1.0 MPa~1.5 MPa 的區(qū)間標(biāo)記。

    圖7 不同強(qiáng)度準(zhǔn)則的強(qiáng)度預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)值的對(duì)比Fig.7 Comparison curves between theoretical and experimental strength

    表2 含瓦斯水合物煤體強(qiáng)度準(zhǔn)則評(píng)價(jià)參數(shù)Table 2 Evaluation parameters of strength criteria

    由表3 可知:飽和度相同時(shí),3 種準(zhǔn)則擬合的RMSE 值由小到大分別為:GH-B 準(zhǔn)則<M-C 準(zhǔn)則<H-B 準(zhǔn)則。且飽和度越高,RMSE 值越小,說(shuō)明M-C準(zhǔn)則和GH-B 準(zhǔn)則對(duì)于高飽和度的含瓦斯水合物煤體的適用性高。

    由圖7 可知:M-C 準(zhǔn)則和GH-B 準(zhǔn)則的預(yù)測(cè)值均分布在絕對(duì)誤差1.0 MPa 范圍內(nèi),而H-B 準(zhǔn)則預(yù)測(cè)值與1∶1 梯度線的絕對(duì)誤差大多在1.0~1.5 MPa甚至超過(guò)1.5 MPa 范圍內(nèi),說(shuō)明M-C 準(zhǔn)則和GH-B準(zhǔn)則對(duì)含瓦斯水合物煤體的擬合程度較H-B 準(zhǔn)則好,這與RMSE 分析結(jié)果一致。

    此外,線性準(zhǔn)則和2 種非線性準(zhǔn)則的預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)值擬合結(jié)果都無(wú)限接近于直線y=x,飽和度為50%時(shí),線性準(zhǔn)則擬合后得到的擬合方程為y=1.000 05 x,相關(guān)系數(shù)R2=0.999 97,非線性準(zhǔn)則擬合后得到的擬合方程為y=1.000 14x,相關(guān)系數(shù)R2=0.999 71;飽和度為80%時(shí),線性準(zhǔn)則擬合后得到的擬合方程為y=1.000 61x,相關(guān)系數(shù)R2=0.999 96,非線性準(zhǔn)則擬合后得到的擬合方程為y=1.000 64x,相關(guān)系數(shù)R2=0.999 96。由此可知,M-C 準(zhǔn)則和GH-B 準(zhǔn)則擬合得到的預(yù)測(cè)值與實(shí)際值十分接近,適用性非常好。

    5 結(jié) 論

    1)含瓦斯水合物煤體在高圍壓條件下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線呈應(yīng)變硬化型,且隨著圍壓和飽和度的增加,峰值強(qiáng)度也隨之增加,其中圍壓的影響較為顯著。

    2)在高圍壓和常規(guī)三軸加載條件下,M-C 準(zhǔn)則、H-B 準(zhǔn)則和GH-B 準(zhǔn)則對(duì)于含瓦斯水合物煤體強(qiáng)度擬合的相關(guān)系數(shù)均大于0.94,說(shuō)明3 種強(qiáng)度準(zhǔn)則的擬合效果良好。對(duì)3 種強(qiáng)度準(zhǔn)則的預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)值進(jìn)行對(duì)比,引入RMSE 值和1∶1 梯度線對(duì)3 種準(zhǔn)則進(jìn)行評(píng)價(jià)。結(jié)果發(fā)現(xiàn)RMSE 值由小到大分別為:GH-B 準(zhǔn)則<M-C 準(zhǔn)則<H-B 準(zhǔn)則,且呈現(xiàn)出飽和度越高,RMSE 值越小的趨勢(shì)。M-C 準(zhǔn)則和GH-B 準(zhǔn)則的預(yù)測(cè)值均分布在1∶1 梯度線絕對(duì)誤差1.0 MPa 范圍內(nèi),而H-B 準(zhǔn)則預(yù)測(cè)值與1∶1 梯度線的絕對(duì)誤差大多在1.0~1.5 MPa,甚至超過(guò)1.5 MPa;相比較之下,GH-B 準(zhǔn)則和M-C 準(zhǔn)則對(duì)于高圍壓條件下含瓦斯水合物煤體的適用性更好,H-B 準(zhǔn)則次之。

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